施工组织设计下载简介

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高层悬挑外架施工方案.docx

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1050)=70.71°

DB41／T 1080-2015标准下载 上拉杆件支座力：

RS1=nzR3=1×5.06=5.06kN

NSZ1=RS1/tanα1=5.06/tan70.71°=1.77kN

上拉杆件轴向力：

NS1=RS1/sinα1=5.06/sin70.71°=5.36kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=5.36kN

[Fg]=α× Fg/k=0.85×123/9=11.62kN≥NS=5.36kN

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×11.62/(2×15.19)=1个≤[n]=3个

花篮螺栓验算：

σ=[Fg]/(π×de2/4)=11.62×103/(π×102/4)=147.91N/mm2≤[ft]=170N/mm2

σf=NS/(he×lw)=5.36×103/(10×100)=5.36N/mm2 ≤βfftw=1.22×140=170.8N/mm2

五、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =[(NSZ1)]/nz=[(1.77)]/1=1.77kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=0.71×106/(1.05×141×103)+1.77×103/2610=5.46N/mm2≤[f]=205N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=0.71×106/(0.97×141×103)=5.18N/mm2≤[f]=205N/mm2

6、锚固段与楼板连接的计算

锚固点压环钢筋受力：N =0.08kN

压环钢筋验算：

σ=N/()=2×N/πd2=2×0.08×103/(3.14×202)=0.13N/mm2≤[f]=50N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧以上搭接长度

悬挑式扣件式钢管脚手架计算书(51.6～75m)段

承载能力极限状态

q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.26kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/m

计算简图如下：

Mmax=0.1qla2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·m

σ=Mmax/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=

νmax＝≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝

(3)、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×1.26×1.5=2.07kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.91×1.5=1.51kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=2.07kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.51kN

q'=0.033kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.55×106/4490=122.42N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝

(3)、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=2.09kN

5、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=2.07/2=1.04kN≤Rc=0.8×12=9.6kN

横向水平杆：Rmax=2.09kN≤Rc=0.8×12=9.6kN

(1)、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.1248+1.5×2/2×0.033/1.8)×23.4=3.57kN

单内立杆：NG1k=3.57kN

(2)、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×=(23.4/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.52kN

单内立杆：NG2k1=2.52kN

(3)、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(23.4/1.8+1)×1.5×0.16×1/2=1.68kN

(4)、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×23.4=0.35kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.52+1.68+0.35=4.55kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=2.52kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(2×3)/2=3.6kN

内立杆：NQ1k=3.6kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.57+4.55)+ 0.9×1.4×3.6=14.28kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.57+2.52)+ 0.9×1.4×3.6=11.84kN

第1次卸荷验算

α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/450)=82.87°

α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/1300)=70.14°

钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5

P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×11.84×18/23.4×3/1.5=21.87kN

P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×14.28×18/23.4×3/1.5=26.36kN

钢丝绳轴向拉力

T1=P1/sinα1=21.87/sin82.87°=22.04kN

T2=P2/sinα2=26.36/sin70.14°=28.03kN

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=28.03kN

绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×28.03/(2×15.19)=2个≤[n]=3个

(1)、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=

长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13

查《规范》表A得，φ=0.188

(2)、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

σ=N/(φA)=4170.07/(0.188×424)=52.31N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.74×1.5×1.82/10=0.45kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=4027.92/(0.188×424)+451217.71/4490=151.02N/mm2≤[f]=205N/mm2

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.98×2×1.8×2×1.5=14.81kN

长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表得，φ=0.99

(Nlw+N0)/(φAc)=(14.81+3)×103/(0.99×489)=36.72N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=14.81+3=17.81kN>0.9×12=10.8kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m

第1排：F1=F1/nz=4.17/1=4.17kN

第2排：F2=F2/nz=4.17/1=4.17kN

(1)、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=0.68×106/141000=4.82N/mm2≤[f]=205N/mm2

(2)、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=5.73N/mm2≤[τ]=170N/mm2

(3)、挠度验算

变形图(mm)

νmax=≤[ν]=2×la/400=2×1200/400=

(4)、支座反力计算

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1050)=70.71°

上拉杆件支座力：

RS1=nzR3=1×4.86=4.86kN

NSZ1=RS1/tanα1=4.86/tan70.71°=1.7kN

上拉杆件轴向力：

NS1=RS1/sinα1=4.86/sin70.71°=5.15kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=5.15kN

[Fg]=α× Fg/k=0.85×123/9=11.62kN≥NS=5.15kN

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×11.62/(2×15.19)=1个≤[n]=3个

花篮螺栓验算：

σ=[Fg]/(π×de2/4)=11.62×103/(π×102/4)=147.91N/mm2≤[ft]=170N/mm2

σf=NS/(he×lw)=5.15×103/(10×100)=5.15N/mm2 ≤βfftw=1.22×140=170.8N/mm2

5、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =[(NSZ1)]/nz=[(1.7)]/1=1.7kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=0.68×106/(1.05×141×103)+1.7×103/2610=5.24N/mm2≤[f]=205N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=0.68×106/(0.97×141×103)=4.97N/mm2≤[f]=205N/mm2

6、锚固段与楼板连接的计算

锚固点压环钢筋受力：N =0.07kN

压环钢筋验算：

σ=N/()=2×N/πd2=2×0.07×103/(3.14×202)=0.12N/mm2≤[f]=50N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧以上搭接长度

由于北面一段五层至九层的脚手架搭设在混凝土楼板面上, 混凝土板厚度h=200（mm）。承载力标准值R为 100（kN/m^2），承载力修正系数K1为0.4，混凝土地板整体性增强系数K2为 1.1，混凝土强度等级为C45。

(1)、第5层荷载计算

脚手架立杆传递荷载标准值：qk=30kN;

板的计算跨度：l=Lo=

立杆荷载作用间距：e=lb=

立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=

立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=

s为垫板的厚度，此处忽略不计。

当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*11.40=

当局部荷载作用在板的非支承边附近，即a1

当e

b，=min{ b1，，b2，}=

得：Mmax=300.96kN.m

等效楼面均布活荷载标准值：q=8 Mmax/(bl2)=8*300.96/(4.44×11.402)=4.17kN/m2

楼盖自重荷载标准值：g5=h5/1000*NG1K=200/1000*25=5.02

板计算单元活荷载标准值：q5=q+Qk=4.17+1.00=5.17

(2)、第4层荷载计算

立杆传递荷载标准值：q4=NG2K=0.30kN/m2

楼盖自重荷载标准值：g4=h4/1000*NG1K=150/1000*25=3.77kN/m2

(3)、各楼层荷载分配

根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：

(1)、第5层内力计算

第5层板单元内力计算

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

F5＝G5+Q5＝9.1kN/m2；按二等跨均布荷载计算

第5层板正截面承载力验算

矩形截面受压区高度

矩形截面相对受压区高度

(2)、第4层内力计算

DB1301／T 331-2020 设施农业物联网数据采集指南 第4层板单元内力计算

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

F4＝G4+Q4＝9.1kN/m2；按二等跨均布荷载计算

第4层板正截面承载力验算

矩形截面受压区高度

矩形截面相对受压区高度

GB12959-2008 水泥水化热测定方法 (1)、本结构按压弯构件进行计算

(2)、最大裂缝宽度计算

根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式