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泵房高支模安全专项施工方案专家论证版.docx

每根钢管承载NQK1=20628N

碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.0538×9.1×1000=490N

水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.80×0.04=576N

HLJJFT 1.1-2017 标准化工作指南 黑龙江省交通运输信息化建设项目支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量=490+576=1066N

钢管轴向力N＝1.2NGK + NQK=1.2×1066+20628=21907N

(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算

L0=h+2a=1.20+2×0.65=2.50m=250cm,i=1.58cm,λ=L0/i=250/1.58=158.23

钢管立杆长细比158.23＜230,满足要求。

(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算

=0.281，P=N/(A)=21907/(0.281×489.00)=159.43N/mm2

钢管立杆稳定性计算159.43N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

碗扣式钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=21.91kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×820×105]/1000=54.85kN

钢管支承面受冲切承载力54.85kN＞21.91kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞21.91kN,满足要求。

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.50=12.00kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=12.00kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.50m。

荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 12.00 　 kN/m2 　γG=1.2 　 14.40 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 20.00 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　 12.00 kN/m2

取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=380×182/6=20520mm3，I=bh3/12=380×183/12=184680mm4。

σ=Mmax/W=71820/20520=3.50N/mm2

侧模抗弯强度σ=3.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606，Vmax=KVqL=0.606×7.60×300/1000=1.38kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1.38×1000/(2×18×380)=0.30N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.30N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×4.56×3004/(100×6000×184680)=0.21mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

对拉螺栓受力2.17kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

计算跨度190mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3， I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

弯矩系数KM=0.125,q=20.00×300/1000=6.00N/mm

Mmax=KMqL2=0.125×6.00×1902=27075N·mm=0.03kN·m

σ=Mmax/W=27075/85333=0.32N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.32N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×6.00×190/1000=0.71kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×0.71×1000/(2×80×80)=0.17N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.17N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.521,q，=12.00×300/1000=3.60N/mm

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×3.60×1904/(100×9000×3413333)=0mm

[υ]=L/250=190/250=0.76mm

侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=0.76mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

弯矩系数KM=0.171,P=1.250qL=1.250×6.00×0.19=1.43kN;

Mmax=KmPL=0.171×1.43×0.60×106=146718N·mm=0.15kN·m

σ=Mmax/W=146718/(2×4490)=16.34N/mm2

檩梁抗弯强度σ=16.34N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×1.43=0.94kN

τ=3Vmax/(2A)=3×938/(2×2×424)=1.66N/mm2

檩梁抗剪强度τ=1.66N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.097,P,=1.250qL=1.250×3.60×0.19=0.86kN=855N

υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×855×6003/(100×206000×2×107800)=0.05mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

檩梁挠度υmax=0.05mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

11.8m；150板模板支撑计算书（碗扣）

结构板厚150mm，层高11.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm碗扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值

①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m

②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m

③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m

④施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.28 kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 4.88 kN/m

第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm

W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606，

V1=KVq1L=0.606×6.28×350=1332N

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2 =0.078×4.88×3502=46628N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×4.88×350=1035N

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm

C施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×350=98000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.21mm

M3＋M4=144628N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=144628N·mm=0.14kN·m

σ=Mmax/W=144628/54000=2.68N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=2.68N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V2+ V3=1035+840=1875N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=1875N=1.88kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1875/(2×1000×18)=0.16N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.16N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.13+0.21=0.34mm

[υ]=350/250=1.40mm

楼板底模挠度υmax=0.35mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

(3)第一层龙骨(次楞)验算

横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=6.28×350/1000=2.20kN/m

σ=Mmax/W =222750/85333=2.61N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=2.61N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×2.20×900=1238N=1.24kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1238/(2×80×80)=0.29N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=4.88/1.2×350/1000=1.42kN/m=1.42N/mm,挠度系数Kυ=0.521

υ max=Kυq’L4/(100EI)=0.521×1.42×9004/(100×9000×3413333)=0.16mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.16mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

(4)第二层龙骨(主楞)验算

弯矩系数KM=0.328

P=1.250×2.20×900=2475N=2.48kN

Mmax=KMPL=0.328×2475×900=730620N·mm=0.73kN·m

σ=Mmax/W=730620/85333=8.56N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=8.56N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.577

Vmax=KVP=1.577×2.48×1000=3911N=3.91kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3911/(1×2×80×80)=0.92N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.92N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.403

P，=1.250×1.42×900=1598N=1.60kN

υmax=KυP，L3/(100EI)=1.403×1598×9003/(100×9000×3413333)=0.53mm

[υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.53mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

每根钢管承载NQK1=7824.00N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =7824+810=8634N

钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=11.65×0.0538×1000=627N

水平拉杆10层,拉杆重量=10×(0.90+0.90)× 0.04×1000=720N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=627+720+=1347N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×1347+8634=10250N

(2)钢管立杆长细比验算

LO=h+2a=1.20+ 2×0.65=2.50m，钢管的i=1.59cm,λ= LO/i=250.00/1.59=157.23

碗扣式钢管杆件长细比157.2＜230.0,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.284,P=N/（A）=10250/(0.284×424.00)=85.12N/mm2

碗扣式钢管立杆稳定性85.12N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10250/1000=10.25kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+100)+2×(100+100)=800mm,βh =1.00

GB50336-2002+建筑中水设计规范(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×800×100]/1000=50.96kN

受冲切承载力50.96kN＞F=10.25kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

DB34／T 3466-2019 装配式钢支撑基坑支护技术标准支承面局部受压承载力137.70kN＞F=10.25kN,满足要求。