施工组织设计下载简介
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龙湖滟澜海岸花园2号地块项目塔吊基础专项施工方案As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2
经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！
经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！
建议配筋值：HRB335钢筋昆仑大街道路排水施工图.pdf，1318。实际配筋值3308.5 mm2。
箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。
作用在基础上的垂直力：N=Gt+Q=450.80+60.00=510.80kN；
地处 浙江宁波市，基本风压ω0=0.5 kN/m2；
φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)
挡风系数Φ=0.87；
体型系数μs=1.90；
查表得：荷载高度变化系数μz=0.50；
高度z处的风振系数取：βz=1.0；
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.50×0.50=0.33kN/m2；
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.33×0.87×1.60×75.00×75.00×0.5=1296.20kN·m；
Mmax=1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(630.00+1296.20+30.00×0.27)=1934.36kN·m；
水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.50×1.60×75.00×0.87+30.00=81.98kN
5、每根格构柱的受力计算
作用于承台顶面的作用力：Fk=510.80kN；
Mkmax=1934.36kN·m；
Vk=81.98kN；
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
Nik=(F+G)/n±Myyi/Σyj2；
式中：n－单桩个数，n=4；
F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；
G－桩基承台的自重标准值；
My－承台底面的弯矩标准值；
yj－单桩相对承台中心轴的Y方向距离；
Nik－单桩桩顶竖向力标准值；
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
需要验算桩基础抗拔力。
（2）、桩顶剪力的计算
V0=1.2V/4=1.2×81.98/4=24.59kN；
二）、塔吊与承台连接的螺栓验算
Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×36.002×250/4=254.47kN；
Nv=1.2Vk/n=1.2×81.98/16=6.15kN<254.47kN；
螺栓抗剪强度满足要求。
n1×Nt = Nmin
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；
Nt－每一颗螺栓所受的力；
Ntb=πde2ftb/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN；
Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×727.17/4.00=218.15kN<326.69kN；
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 ≤ 1
其中：Nv、Nt－ 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nvb、Ntb、Ncb－ 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((6.15/254.47)2+(218.15/326.69)2)0.5=0.67；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
Nv=Vk/n=81.98/16=5.12kN；
Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×30.002×250/(4×1000)=176.71kN；
螺栓抗剪强度满足要求。
n1×Nt = Nmin
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4；
Nt－每一颗螺栓所受的力；
Nt=Nmin/n1=727.17/4.00=181.79kN；
Ntb=πde2ftb/4=3.14×26.722×400/(4×1000)=224.23kN；
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 ≤ 1
其中：Nv、Nt－ 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nvb、Ntb、Ncb－ 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((5.12/176.71)2+(181.79/224.23)2)0.5=0.81；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
四）、单肢格构柱截面验算
A =19.26cm2 i =3.05cm I =179.51cm4 z0 =2.84cm
每个格构柱由4根角钢L100x10组成，格构柱力学参数如下：
An1=A×4=19.26×4=77.04cm2；
ix1=(Ix1/An1)0.5=(23403.67/77.04)0.5=17.43cm；
2、格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=1179.09×103/(77.04×102)=153.05N/mm2 格构柱平面内整体强度满足要求 。 3、格构柱整体稳定性验算 L0x1=lo=5.00m； λx1=L0x1×102/ix1=5.00×102/17.43=28.69； 单肢缀板节间长度：a1=0.65m； λ1=L1/iv=65.00/1.96=33.16； λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(28.692+33.162)0.5=43.85； 查表：Φx=0.88； Nmax/(ΦxA)=1179.09×103/(0.88×77.04×102)=173.38N/mm2 格构柱整体稳定性满足要求。 λmax=λ0x1=43.85<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l01=a1=65.00cm； 单肢回转半径：i1=3.05cm； 单肢长细比：λ1=lo1/i1=65/3.05=21.31<0.7λmax=0.7×43.85=30.69； 因截面无削弱，不必验算截面强度。 五）、整体格构柱基础验算 1、格构柱基础力学参数 Ix1=23403.67cm4 An1=77.04cm2 W1=1363.85cm3 ix1=17.43cm 格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数： An2=An1×4=77.04×4=308.16cm2； ix2=(Ix2/An2)0.5=(1202990.68/308.16)0.5=62.48cm； 2、格构柱基础平面内整体强度 1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=612.96×103/(308.16×102)+2708.10×106/(1.0×20049.84×103)=154.96N/mm2 格构式基础平面内稳定满足要求。 3、格构柱基础整体稳定性验算 L0x2=lo=5.00m； λx2=L0x2/ix2=5.00×102/62.48=8.00； An2=308.16cm2； Ady2=2×19.26=38.52cm2； λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(8.002+40×308.16/38.52)0.5=19.60； 查表：φx=0.96； NEX' = π2EAn2/1.1λ0x22 NEX=148311.09N； 格构式基础整体稳定性满足要求。 λmax=λ0x2=19.60<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l02=a2=130.00cm； 单肢回转半径：ix1=17.43cm； 单肢长细比：λ1=l02/ix1=130/17.43=7.46<0.7λmax=0.7×19.6=13.72 因截面无削弱，不必验算截面强度。 六）、桩竖向极限承载力验算 单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算： Quk=Qsk+Qpk = u∑qsikli+qpkAp u──桩身的周长，u=2.513m； Ap──桩端面积,Ap=0.503m2； 各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 1.35 11.00 0.00 粉质粘土 2 8.10 8.00 0.00 淤泥质粉质粘土 3 8.70 8.00 0.00 淤泥质粉质粘土 4 6.60 27.00 400.00 粉质粘土 5 6.05 23.00 300.00 粉质粘土 6 8.80 26.00 400.00 粉质粘土 7 6.20 45.00 1400.00 含粘性土角砾 8 7.35 35.00 600.00 粉质粘土 9 8.05 44.00 1300.00 含粘性土角砾 10 15.85 38.00 900.00 含碎石粉质粘土 由于桩的入土深度为35.00m,所以桩端是在第6层土层。 单桩竖向承载力验算: Quk=2.513×575.8+900×0.503=1899.533kN； 单桩竖向承载力特征值：R=Ra= Quk/2=1899.533/2=949.766kN； Nk=510.8kN≤1.2R=1.2×949.766=1139.72kN； 桩基竖向承载力满足要求！ 七）、抗拔桩基承载力验算 群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Tuk=Σλiqsikuili=931.878kN； 其中： Tuk－桩基抗拔极限承载力标准值； ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m； qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值； li－第i层土层的厚度。 群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Tgk=（ulΣλiqsikli）/4=889.878kN； ul－桩群外围周长，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m； 经过计算得到:TUk=Σλiqsikuili＝931.88kN； Nk≤ Tgk/2+Ggp Nk≤ Tuk/2+Gp Tgk/2+Ggp=889.878/2+1008=1452.939kN > 727.174kN； Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN > 727.174kN； As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！ 建议配筋值：HRB335钢筋，1318。实际配筋值3308.5 mm2。 箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。 九）、格构柱施工要求（工程经验） 1、格构柱锚入桩基中的长度不小于2000mm，并需增加箍筋和主筋数量，确保焊接质量桩混凝土等级不小于C30； 2、吊（插）入桩孔时，应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工方案中必须有防偏位措施（采用模具等定位方法）。 3、钢构柱应在工厂制作，成品后运往工地。现场焊接水平杆与斜撑杆（柱间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证，原则上仍应由生产厂家派员施焊。 4、单肢钢构柱内部需留有足够空间，浇捣混凝土中应采取有效手段保证混凝土的填充率达到95%以上。 5、开挖土方时，塔机钢构柱周围的土方应分层开挖，钢构柱之间的水平与斜撑杆（或柱间支撑），连接板等构件，必须跟随挖土深度而及时设置并焊接。 6、钢构柱露出端顶部设置承压板的，校水平后进行承压板刚性定位，焊接后四块承压板的上表面平面度不大于1/500。 7、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。 塔机要用专用的接地线可靠接地，接地电阻不得大于4欧姆。塔机在做基础前，在塔吊边打入Φ20圆钢一根，深度2m，该圆钢上方装Φ12螺杆带螺母，焊接连接好。塔机安装完成后，底部同时也要安Φ12螺杆带螺母与塔机地下节焊接连接好，采用10mm2铜线，螺母与螺母之间相互连接，确保塔吊防雷安全 1、基础平面与水平倾斜度＜1/1000。 2、标准节垂直度控制在＜1/1000。 3、确保格构柱与桩基稳固连接。 4、在塔吊安装前，必须向操作人员进行安全、技术交底。 5、作业人员进入现场必须戴安全帽，穿防滑鞋，高空作业必须系安全带。 6、塔吊操作须有专人指挥，全体作业人员集中精力，相互配合，在指挥人员指挥下安全作业。 7、对所有的起重工具如索具，夹具等进行全面检查并计算，验算后方可使用。 8、塔吊安装后必须经主管部门检查验收合格后，挂牌方可使用。 9、塔吊司机须持有效操作证上岗。 10、严格执行“十个不准吊”。 11、塔吊电箱必须上锁，专人保管，工作完毕切断电源、上锁。 12、经常对塔吊进行保养维修，特别是对五限位（超高、变幅、超重、力矩、升空室）上保险；吊钩、钢丝绳、滚筒要经常检查并准备配件。 八、塔身与砼结构防水处理办法 1、因塔吊基础埋置在砼结构底板以下，但塔身穿过底板和顶板。因此塔身在底板处用Φ3mm铁板焊接在塔身上作止水片，焊接必须牢固、密封、位置正确（底板的1/2处），砼浇捣应仔细、密实。 1、项目部必须配置塔吊指挥且持证上岗，配备对讲机，由塔吊指挥统一协调塔吊的吊装工作。 2、塔吊安装高度必须不在同一平面（应由足够的高差） 3、项目部应做好塔吊司机和塔吊指挥的安全技术交底工作，特别有关多塔作业的注意事项。 4、两台塔吊不得同时在吊装重叠区域进行吊装工作，当塔吊在吊装重叠区域进行工作时应注意相关塔机的情况。 5、做好混凝土试块留置工作，在安装塔吊前进行试压，满足混凝土强度后，方可允许安装塔吊。 6、做好塔吊的沉降观测工作，特别是在塔吊刚安装时，应每星期至少观测一至两次，待沉降稳定后，才可减少观测次数，但每月不得少于一次。如发现异常情况，应及时上报。 7、塔吊基础施工前，应做好技术交底工作。 1、塔机位置的布置应尽量减少对工期的影响，对工程结构的影响，本工程需安装11台塔机方能满足使用要求。 2、各台塔吊存在交叉作业，为尽量减少交叉工作面，所以为了保证运行中各塔机的安全作业，相互两台塔吊高低差控制在2.8m，保证安全高度，以避免碰撞。 3、为了确保结构施工期间各塔机合理使用，安全作业，发挥塔机的最大效能，满足施工进度需要，加强群塔作业的管理、调控，特安排专人对施工现场各塔基作业的指挥与协调。确保群塔施工的顺利进行。 4、加强人员的管理，选择有丰富工作经验和较强责任心的塔吊司机。并对塔吊司机、塔吊指挥进行有针对性的安全交底，督促其严格执行。 5、每台塔吊派专人指挥及相互间的吊装协调。塔机与信号指挥人员必须配对对讲机，确保指挥信号的可靠和准确，我项目部对塔机实行全天候共六个频道，避免因使用哨音造成指挥信号混乱和对周围群众的噪音干扰。 6、加强塔机的顶升管理。按时按要求完成塔机的附墙顶升工作。派专人进行现场监督，确保顶升过程的安全，并不受相邻塔机的干扰。 十一、承台土方开挖技术措施 2、土方开挖参见地下室土方开挖相关方案。开挖时应注意一下安全问题： （1）在土方开挖前，由项目施工员对挖土人员详细的技术交底。放好坡顶线，坡底线经复测及验收合格后开始挖土。 （2）承台土方开挖用机械开挖至承台垫层底标高以上0.5m后停止，剩余土方采用人工开挖。 （3）挖土过程要注意附近边坡开挖的土方。 （4）挖土过程中要确保施工安全，以免发生意外。 （5）挖至基底后应及时进行基槽验收，合格后及时进行垫层等下一道工序施工，尽量避免土体暴露，防止土体水分蒸发损失，导致土体积膨胀或因下雨侵泡土体，必要时基底覆盖塑料薄膜，帆布等措施。 （6）在基坑底设置临时集水坑，每只集水坑配备一台抽水柈，随时抽出坑内积水。 （7）基坑顶离坑边500mm左右做临时防护栏杆，栏杆用黄黑相间的钢管搭设，栏杆高度1.5m，设三道水平横向杆，并在围护栏杆四周用密目网封闭维护。 （8）填土前应将基坑内积水抽干，清除杂物，然后分层回填务实。 十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 1、土方开挖期间，塔吊基础沉降观测每天一次，垂直度在塔吊自由高度时每天一次测定，当架设附墙后，每周一次（在安装附墙时必测）。 3、塔吊沉降和观测点设在塔吊标准节上，标高为1.5米（黄海标高为5.5米） 为确保塔吊的正常使用与安全，必须严格控制格构柱的垂直度，力争将其垂直度控制在1/300之内，具休控制措施如下 1. 1用J2级光学经纬仪(或激光经纬仪)以提高测量精度 1. 2根据甲方提供的规划红线基准点与桩的距离关系和具体施工要求，准确放出其桩位基准点，对原有基准点进行复核，并做好轴线基准点的保护标志。 1. 3测放桩位时，严格按照测量规划进行，尽量减少累积误差。桩位的放线误差控制在10mm以内。 1.4所有桩位应会同总包，监理验收、复核并签证 2、开挖护筒:以桩位中心点为圆心开挖护筒坑眼，且尽量开挖到原状土层，护筒采用壁厚为10mm的特制护筒。放上护筒后测量人员应严格校正护筒的方位和垂直度，其误差控制在20mm以下。校正好的护筒，在护筒与护筒井坑环状间隙之问用砂浆填充捣实。在护筒上根据轴线弹出桩位十字线，以控制桩位。 3、钻机到位后，测量人员应校正钻机转盘中心和桩位中心以及钻机天车，达到三点一线。 4、钻进成孔时，严格按照操作规程施工。开孔钻进时应减压开低速钻进，保证开孔的垂直度，其次遇到障碍物时应先把障碍物处理干净后GB／T 5686.4-2022 锰铁、锰硅合金、氮化锰铁和金属锰 磷含量的测定 钼蓝分光光度法和铋磷钼蓝分光光度法.pdf，再开始正常钻进。 5、成孔结束后，应进行孔径和孔斜的检测。如有缩径现象应反复扫孔，或用比原钻头大1～2 c m的钻头扫孔，直至达到设计孔径。如果发现有孔斜，在发生孔斜地方反复扫孔，或者在钻头上方加焊一定数量的纠斜导正器扫孔达到纠斜目的。 6、当钻孔、孔径和垂直度达到要求后，应立即下放钢筋笼，钢筋笼吊放应垂直。为了保证柱、桩垂直度校正的统一和方便，在格构柱立柱加工时，在格构柱顶部外套一根钢管，井沿桩位十字线方向预先弹一根垂直控制线。在格构柱下放过程中，采用经纬仪从两个方向进行观，确保格构柱垂直吊放。 7、下放钢筋笼和格构柱时应缓慢SY／T 6921-2019 煤层气井排采安全技术规范.pdf，遇有阻力时，不要猛冲，应查明阻碍原因，处理好之后再缓慢下放。 8、格构柱放到设计标高后，测量人员应复核其方位及水平标高。达到设计要求的精度后，用护筒上的螺栓定位。否则，应继续调整，直至满足要求。 9、当桩位及垂直度均满足设计要求后，用上口固定架将格构柱固定在井口上。然后下放导管，清孔合格后浇捣砼。