施工组织设计下载简介

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2房屋高层悬挑脚手架专项施工方案模板（图文，带计算）

遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；

根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；

DB51T 2515-2018标准下载专项施工方案及变更文件；

脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；

脚手架工程的施工记录及质量检查记录；

脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；

脚手架工程的施工验收报告。

架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

负责准备所需要的应急物资和应急设备。

及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

项目负责人：张海涛 手机：15900229344

安全员：李鸿 手机：13163125092

技术负责人：张学栋 手机：18526418019

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

承载能力极限状态

q=1.2×(0.029+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.029+0.35×1.5/(0+1))+1.4×2×1.5/(0+1)=4.865kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.029+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.029+0.35×1.5/(0+1))+2×1.5/(0+1)=3.554kN/m

计算简图如下：

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[4.865×0.82/8，4.865×0.152/2]=0.389kN·m

σ=Mmax/W=0.389×106/3990=97.542N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×3.554×8004/(384×206000×95900)，3.554×1504/(8×206000×95900)]=0.959mm

νmax＝0.959mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=4.865×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=2.744kN

正常使用极限状态

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=3.554×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=2.005kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=2.744kN

q=1.2×0.029=0.035kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=2.005kN

q'=0.029kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.008×106/3990=1.974N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.051mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

承载能力极限状态

Rmax=0.058kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=2.744kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

纵向水平杆：Rmax=0.058kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.029/h)×H=(0.145+(0.8+0.15)×0/2×0.029/1.5)×18=2.61kN

单内立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.029/h)×H=(0.12+(0.8+0.15)×0/2×0.029/1.5)×18=2.16kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(18/1.5+1)×1.5×(0.8+0.15)×0.35×1/1/2=3.242kN

1/1表示脚手板1步1设

单内立杆：NG2k1=3.242kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18/1.5+1)×1.5×0.17×1/1=3.315kN

1/1表示挡脚板1步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.242+3.315+0.27=6.827kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=3.242kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.8+0.15)×(1×2)/2=1.425kN

内立杆：NQ1k=1.425kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.61+6.827)+ 0.9×1.4×1.425=13.12kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.16+3.242)+ 0.9×1.4×1.425=8.278kN

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413

查《规范》表A得，φ=0.271

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.61+6.827+1.425=10.862kN

单内立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.16+3.242+1.425=6.827kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.61+6.827)+1.4×1.425=13.319kN

σ=N/(φA)=13319.25/(0.271×371)=132.476N/mm2≤[f]=205N/mm2

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.61+6.827+1.425=10.862kN

单内立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.16+3.242+1.425=6.827kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.61+6.827)+0.9×1.4×1.425=13.12kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.163×1.5×1.52/10=0.069kN·m

σ=[N/(φA)+ Mw/W]=[13119.75/(0.271×371)+69315.75/3990]=147.864N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.234×2×1.5×3×1.5=4.123kN

长细比λ=l0/i=600/16.1=37.267，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(4.423+3)×103/(0.896×371)=22.33N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=4.123+3=7.123kN＜0.9×8=7.2kN

q'=γ0×gk=1×0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=γ0F1'/nz=1×6.827/1=6.827kN

第2排：F'2=γ0F2'/nz=1×10.86/1=10.86kN

q=γ0×1.2×gk=1×1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=γ0×F1/nz=1×9.288/1=9.288kN

第2排：F2=γ0×F2/nz=1×14.732/1=14.732kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=2.217×106/141000=15.727N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=17.483N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.026mm≤[ν]=2×lx/250=2×1400/250=11.2mm

4、支座反力计算

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1050)=72.35°

上拉杆件支座力：

设计值：RS1=nzR3=1×20.514=20.514kN

主梁轴向力设计值：

NSZ1=RS1/tanα1=20.514/tan72.35°=6.527kN

上拉杆件轴向力：

设计值：NS1=RS1/sinα1=20.514/sin72.35°=21.527kN

上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=21.527kN

轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=21.527×103/201.1=101.048N/mm2＜0.5×f=102.5N/mm2

σf=NS/(he×lw)=21.527×103/(8×100)=26.909N/mm2 ≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2

正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22

对接焊缝验算：

σ=NS/(lwt)=21.527×103/A=21.527×103/201.1=107.048N/mm2≤ftw=185N/mm2

五、悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[2.217×106/(1.05×141×103)+6.527×103/2610]=17.479N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=2.217×106/(0.929×141×103)=16.929N/mm2≤[f]=215N/mm2

六、锚固段与楼板连接的计算

1、螺栓粘结力锚固强度计算

锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0.041/2=0.02kN

GB／T51413-2020标准下载 螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=0.041×103/(4×3.14×16×2.5)=0.081mm

σ=N/(4×π×d2/4)=0.041×103/(4×π×162/4)=0.051kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2

2、混凝土局部承压计算如下

混凝土的局部挤压强度设计值：

J22J255 被动式超低能耗建筑节能构造(六)（双限位连接件现浇混凝土内置保温系统建筑构造）.pdf fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2

注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm