施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
物流仓储设施模板专项施工方案P’=R’max/2=1.581kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
安全防范工程技术标准 短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.263kN·m，N2＝6.109kN
N/A+M/Wn＝6.109×103/506+0.263×106/(5.26×103)＝61.983N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.084mm≤[ν]＝l/400＝1.198mm
ν2＝0.084mm≤[ν]＝l/400＝1.198mm
N＝6.109×2=12.218kN≤Ntb＝17.8kN
N＝6.109×2=12.218kN≤26kN
柱(900X1000)模板（设置对拉螺栓）计算书
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.27]＝min[29.87，54.48]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×29.868＝21.774kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/m
σ＝Mmax/W＝0.098×106/(1/6×600×152)＝4.37N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2
作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.868＝17.921kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×17.921×2004/(100×8925×(1/12×600×153))＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.054＝7.611 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.232kN·m
σ＝Mmax/W＝0.232×106/60.75×103＝3.818N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2
小梁剪力图(kN·m)
Vmax＝2.32kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.32×1000/(2×45×90)＝0.859N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.868＝5.974 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.092mm≤[ν]＝1.5mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=4.603
正常使用极限状态
Rmax=3.613
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
承载能力极限状态
Rmax＝4.603kN
P=Rmax=4.603kN
正常使用极限状态：
R’max＝3.613kN
P’=R’max=3.613kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.409kN·m，N1＝10.132kN
承载能力极限状态
Rmax＝4.143kN
P=Rmax=4.143kN
正常使用极限状态：
R’max＝3.251kN
P’=R’max=3.251kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.345kN·m，N2＝9.304kN
N/A+M/Wn＝10.132×103/506+0.409×106/(5.26×103)＝97.823N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.095mm≤[ν]＝l/400＝1.05mm
ν2＝0.066mm≤[ν]＝l/400＝0.965mm
N＝10.132×1=10.132kN≤Ntb＝17.8kN
N＝10.132×1=10.132kN≤26kN
柱(900X1150)模板（设置对拉螺栓）计算书
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.27]＝min[29.87，54.48]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×29.868＝21.774kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/m
σ＝Mmax/W＝0.13×106/(1/6×600×152)＝5.779N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2
作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.868＝17.921kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×17.921×2304/(100×8925×(1/12×600×153))＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝230/400＝0.575mm
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.23×38.054＝8.752 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.267kN·m
σ＝Mmax/W＝0.267×106/60.75×103＝4.391N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2
小梁剪力图(kN·m)
Vmax＝2.667kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.667×1000/(2×45×90)＝0.988N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.23×29.868＝6.87 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.106mm≤[ν]＝1.5mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=5.293
正常使用极限状态
Rmax=4.155
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
承载能力极限状态
Rmax＝5.293kN
P=Rmax=5.293kN
正常使用极限状态：
R’max＝4.155kN
P’=R’max=4.155kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.517kN·m，N1＝11.385kN
承载能力极限状态
Rmax＝4.143kN
P=Rmax=4.143kN
正常使用极限状态：
R’max＝3.251kN
P’=R’max=3.251kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.345kN·m，N2＝9.304kN
N/A+M/Wn＝11.385×103/506+0.517×106/(5.26×103)＝120.858N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
JC／T 1008-2018标准下载 短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.156mm≤[ν]＝l/400＝1.175mm
DLT1511-2016 电力系统移动作业PDA终端安全防护技术规范 ν2＝0.066mm≤[ν]＝l/400＝0.965mm
N＝11.385×1=11.385kN≤Ntb＝17.8kN
N＝11.385×1=11.385kN≤26kN