施工组织设计下载简介

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立体仓库高大模板专项施工方案（2020版）

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.169，0.024]＝0.169kN·m

σ=Mmax/W=0.169×106/60750=2.785N/mm2≤[f]=11N/mm2

GTCC-077-2018标准下载 V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.152×0.8+0.625×0.963×0.8＝1.057kN

V2＝q1L1＝2.115×0.15＝0.317kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.057，0.317]＝1.057kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.057×1000/(2×45×90)＝0.392N/mm2≤[τ]=1.2N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(25.5+1.1)×0.12))×0.25＝0.873kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.873×8004/(100×9000×273.375×104)＝0.076mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.873×1504/(8×9000×273.375×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(25.5+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(25.5+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.181kN/m

q1静＝1.1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(25.5+1.1)×0.12)×0.25＝1.218kN/m

q1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×2.5×0.25＝0.963kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(25.5+1.1)×0.12))×0.25＝0.923kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.181×0.8＝2.181kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.218+0.437×0.963)×0.8+2.181×0.15＝1.029kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.181kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.923×0.8＝0.923kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.923×0.8+0.923×0.15＝0.415kN

R'＝max[R'max，R'1]＝0.923kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.557×106/4490=124.076N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.786×1000/424＝22.574N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.430mm≤[ν]=800/250=3.2mm

悬挑段νmax＝0.189mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=5.064kN，R2=7.304kN，R3=7.685kN，R4=3.938kN

支座反力依次为R1=4.485kN，R2=7.51kN，R3=7.51kN，R4=4.485kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.685kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm

λ=max[l01，l0]/i=2218/15.9=139.497≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1200+2×200)=2863mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.291×1.755×1200=2719mm

λ=max[l01，l0]/i=2863/15.9=180.063

查表得，φ1=0.22

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.051×0.8×1.22/10)=0.005kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[5.064,7.51,7.685,4.485]+1.1×1.35×0.15×23.57=12.935kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝12.935×103/(0.220×424)+0.005×106/4490=139.878N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=23.57/18=1.309≤3

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.8×0.643=0.514kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.8×1×0.398=0.318kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×23.572×0.514+23.57×0.318=150.391kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=182×0.8×[0.15×23.57/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×18/2=1579.477kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×150.391=496.29kN.M

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(25.5+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(25.5+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝31.449kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(25.5+1.5)×0.7]×1＝28.215kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(25.5+1.5)×0.7)]×1＝19kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×31.449×0.152＝0.088kN·m

σ＝Mmax/W＝0.088×106/37500＝2.359N/mm2≤[f]＝11N/mm2

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19×1504/(100×6000×281250)＝0.03mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×28.215×0.15+0.437×3.234×0.15＝1.799kN

R2=1.25q1L=1.25×31.449×0.15＝5.897kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×19×0.15＝1.069kN

R2'=1.25q2L=1.25×19×0.15＝3.562kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.799/1＝1.799kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[5.897]/1= 5.897kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.799/1＝1.799kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.799+0.045+0.431+1.424=3.698kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.897+0.045=5.941kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.799+0.045+0.431+1.424=3.698kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.698,5.941,3.698]=5.941kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.069/1＝1.069kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.562]/1= 3.562kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.069/1＝1.069kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.069+0.03+0.29+0.554=1.943kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.562+0.03=3.592kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.069+0.03+0.29+0.554=1.943kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.943,3.592,1.943]=3.592kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.941×0.42，0.5×5.941×0.22]＝0.119kN·m

σ=Mmax/W=0.119×106/60750=1.956N/mm2≤[f]=11N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.941×0.4，5.941×0.2]＝1.485kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.485×1000/(2×45×90)＝0.55N/mm2≤[τ]=1.2N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.592×4004/(100×9000×273.375×104)＝0.019mm≤[ν]＝l1/250＝400/250＝1.6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.592×2004/(8×9000×273.375×104)＝0.029mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.941×0.4,0.375×5.941×0.4+5.941×0.2]=2.97kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.849kN,R2=2.97kN,R3=1.849kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.592×0.4,0.375×3.592×0.4+3.592×0.2]=1.796kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.972kN,R2'=1.796kN,R3'=0.972kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.154×106/4490=34.31N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.576kN

τmax=2Vmax/A=2×1.576×1000/424＝7.432N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.025mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.273kN，R2=6.121kN，R3=0.273kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.273,0.273]＝0.273kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2]＝6.121kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm

λ=max[l01，l02]/i=2106/15.9=132.453≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(500+2×200)=1610mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.291×1.755×1200=2719mm

λ=max[l01，l02]/i=2719/15.9=171.006

查表得：φ＝0.243

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.079×0.4×1.22/10)＝0.004kN·m

R1＝0.273kN，R2＝6.121kN，R3＝0.273kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝11215.467/(0.243×450)+0.004×106/4730＝103.411N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=23.57/18=1.309≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×1.003=0.802kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1×0.621=0.497kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×23.572×0.802+23.57×0.497=234.594kN.m

DQH-01标准下载 B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

某大厦给排水施工组织设计方案 Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=182×0.8×[0.15×23.57/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×18/2=1579.477kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×234.594=774.161kN.M