施工组织设计下载简介

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合肥京东方医院项目落地式脚手架专项施工方案

② 火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。

③火灾事故后，保护现场，组织抢救人员和财产：防止事故扩大，必须以最快的方式逐级上报，如实汇报，不得隐瞒。

④写出书面报告，内容包括：

AQ／T 1086-2011 煤矿矿井瓦斯地质图编制方法a.发生的时间、地点、企业名称；

b.事故发生简要经过、伤亡人数和经济损失的初步估计；

⑥事故发生后采取的措施及控制情况；

⑦找出负责人，制定防止火灾发生的预防措施。

13.3.7食物中毒、传染疾病

应急准备和响应物资：急救器材

项目部中毒，传染病事故应急预案

组员：黄秀冰、孙 栋、徐 涛、刘开宇、马季伟、朱 烨、徐建辉、宋永平、李海滨、尹博。

①项目部安全员负责主持、组织项目每年进行—次按中毒、传染病事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。

②施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。 

（3）应急物资的维护、保养及测试 

各种应急器材要配备齐全并加强日常管理。

13.4.项目经理部应急准备和响应流程图

匪警/火警 119/110 急救 120/999

交通 122

派出所 (0551)4320010

13.5 项目经理部应急准备和响应线路图

项目部→东方大道→文忠路→淮海大道→安徽医科大学第四附属医院(新院区)

十四、落地式钢管脚手架设计计算

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度20.5米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。

基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2300，体型系数1.1290。

地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m

活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m

活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.5002=0.278kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.327×106/4491.0=72.770N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值 q1=0.038+0.080=0.118kN/m

活荷载标准值 q2=0.800kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.118+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.989mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/3=0.120kN

活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN

荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.120+1.4×1.200=1.893kN

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.893×0.800/3=0.509kN.m

σ=0.509×106/4491.0=113.231N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm

集中荷载标准值 P=0.058+0.120+1.200=1.378kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=1.137mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN

活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072

NG1 = 0.107×17.200=1.845kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2 = 0.300×4×1.500×(0.800+0.350)/2=1.035kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17

NG3 = 0.170×1.500×4=1.020kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4 = 0.010×1.500×17.200=0.258kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.158kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.250

Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.230

Us —— 风荷载体型系数： Us = 1.129

经计算得到：Wk = 0.250×1.230×1.129 = 0.347kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.158+0.9×1.4×3.600=9.525kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.158+1.4×3.600=10.029kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.347×1.500×1.800×1.800/10=0.213kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.029kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ —— 长细比，为3118/16=196

λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ=10029/(0.19×424)=124.814N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.525kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ —— 长细比，为3118/16=196

λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.213kN.m；

　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到 σ=9525/(0.19×424)+213000/4491=165.879N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.313kN；

　 　 NQk —— 活荷载标准值， NQk = 3.600kN；

　 　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；

　 　 NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，　 NQk = 0.001kN；

　 　 σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 67.265米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.313kN；

　 　 NQk —— 活荷载标准值， NQk = 3.600kN；

　 　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；

　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.169kN.m；

　 　 NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，　 NQk = 0.001kN；

　 　 σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 41.625米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=41.625米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.347kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000

经计算得到 Nlw = 7.874kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.874kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]

其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=35.00/1.60的结果查表得到φ=0.94；

净截面面积 Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf1 = 73.865kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到 Nf2 = 297.693kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

pk ≤ fg

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=31.03 (kPa)

Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 4.16+3.60=7.76kN

A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

DB45／T 1621-2017标准下载 fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 58.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40

DB4106／T 20-2020 产品质量检验检测机构服务规范.pdf fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 145.00

地基承载力的计算满足要求! 扣件脚手架计算满足要求！