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碧桂园A标模板工程专项施工方案（127P）.doc

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

西南18J201 平屋面(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×2.63 = 0.34 kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25×0.17×1×1 = 4.25 kN；

静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.94 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1×1 = 3 kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.127 kN；

七、立杆的稳定性计算:

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：

l0 = h+2a

立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1.7 m ；

L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10127.44/(0.53×489) = 39.076 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 39.076 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):1050.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；

对拉螺栓直径(mm):M12；

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；

柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；

竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；

宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 317 mm，且竖楞数为 3，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×28.956×317×317= 2.91×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.91×105 / 2.43×104 = 11.974N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =11.974N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；

面板的最大剪力：∨ = 0.6×28.956×317.0 = 5507.347N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值: τ =3×5507.347/(2×450×18.0)=1.020N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =1.02N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；

面板最大容许挠度: [ν] = 317 / 250 = 1.268 mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×25.76×317.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.848 mm；

面板的最大挠度计算值 ν =0.848mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.268mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 100×100×100/6 = 166.67cm3；

I = 100×100×100×100/12 = 833.33cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.25×0.90=15.456kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；

q = (15.456+0.630)/2=8.043 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×8.043×450.0×450.0= 1.63×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.63×105/1.67×105 = 0.977N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =0.977N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.25×0.90=15.456kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；

q = (15.456+0.630)/2=8.043 kN/m；

竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×8.043×450.0 = 2171.667N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2171.667/(2×100.0×100.0)=0.326N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.326N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×14.31×450.04/(100×9500.0×8.33×106) = 0.050 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ν=0.05mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm ，满足要求！

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；

钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；

柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P = (1.2 ×57.25×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.25 × 0.45/2 = 3.62 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 5.759 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩: M = 0.135 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形: V = 0.055 mm；

1. 柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.13 kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；

B边柱箍的最大应力计算值: σ = 25.22 N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =25.22N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到: ν= 0.055 mm；

柱箍最大容许挠度:[ν] = 300 / 250 = 1.2 mm；

柱箍的最大挠度 ν=0.055mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.2mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号: M12 ；

对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；

对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.759 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.759kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；

柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

P = (1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.317 ×0.45/2 = 4.59 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 10.283 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩: M = 0.675 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形: V = 0.392 mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.68 kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；

H边柱箍的最大应力计算值: σ = 126.61 N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =126.61N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到: V = 0.392 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 525 / 250 = 2.1 mm；

柱箍的最大挠度 V =0.392mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=2.1mm，满足要求!

GB／T 50772-2012 木结构工程施工规范 附条文说明(完整正版扫描).pdf八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径: M12 ；

对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；

对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.283 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.283kN 小于 [N]=12.92kNT／CEC 204-2019标准下载，对拉螺栓强度验算满足要求!