施工组织设计下载简介

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高层办公楼建设工程组合式塔吊基础专项施工方案.doc

V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/3.394=814.98kN

受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1190)1/4=0.905

GBT 4334.6-2015标准下载 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4

αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4

βhsαbftbh0=0.905×1.4×1.57×103×4×1.19=9473.717kN

βhsαlftlh0=0.905×1.4×1.57×103×4×1.19=9473.717kN

V=814.98kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=9473.717kN

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.65+2×1.19=4.03m

ab=2.4m≤B+2h0=4.03m，al=2.4m≤B+2h0=4.03m

角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！

(1)、承台底面长向配筋面积

αS1= My/(α1fcbh02)=784.89×106/(1.03×16.7×4000×11902)=0.008

AS1=My/(γS1h0fy1)=784.89×106/(0.996×1190×360)=1840mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(1840,0.0015×4000×1190)=7140mm2

承台底长向实际配筋：AS1'=8692mm2≥A1=7140mm2

(2)、承台底面短向配筋面积

αS2= Mx/(α2fcbh02)=784.89×106/(1.03×16.7×4000×11902)=0.008

AS2=Mx/(γS2h0fy1)=784.89×106/(0.996×1190×360)=1840mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台底需要配筋：A2=max(1840, ρlh0)=max(1840,0.0015×4000×1190)=7140mm2

承台底短向实际配筋：AS2'=8692mm2≥A2=7140mm2

(3)、承台顶面长向配筋面积

承台顶长向实际配筋：AS3'=8692mm2≥0.5AS1'=0.5×8692=4346mm2

(4)、承台顶面短向配筋面积

承台顶长向实际配筋：AS4'=8692mm2≥0.5AS2'=0.5×8692=4346mm2

(5)、承台竖向连接筋配筋面积

(1)、板底面长向配筋面积

板底需要配筋：AS1=ρbh0=0.0015×4000×344=2064mm2

承台底长向实际配筋：AS1'=2376mm2≥AS1=2064mm2

(2)、板底面短向配筋面积

板底需要配筋：AS2=ρlh0=0.0015×4000×344=2064mm2

承台底短向实际配筋：AS2'=2376mm2≥AS2=2064mm2

(3)、板顶面长向配筋面积

承台顶长向实际配筋：AS3'=2376mm2≥0.5AS1'=0.5×2376=1188mm2

(4)、板顶面短向配筋面积

承台顶短向实际配筋：AS4'=2376mm2≥0.5AS2'=0.5×2376=1188mm2

1、塔机传递至基础荷载标准值

2、塔机传递至基础荷载设计值

三、桩顶作用效应计算

承台及其上土的自重荷载标准值：

Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN

桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m

1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(646.8+781.25+20)/4=362.012kN

荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：

2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

1、格构式钢柱换算长细比验算

整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：

整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=823/(47403.358/(4×32.51))0.5=43.106

分肢长细比：λ1=l01/iy0=39.00/2.77=14.079

分肢毛截面积之和：A=4A0=4×32.51×102=13004mm2

格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(43.1062+14.0792)0.5=45.347

λ0max=45.347≤[λ]=150

2、格构式钢柱分肢的长细比验算

λ1=14.079≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×50，40)=25

3、格构式钢柱受压稳定性验算

λ0max(fy/235)0.5=50×(235/235)0.5=50

查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.856

Qmax/(φA)=1744.116×103/(0.856×13004)=156.684N/mm2≤f=215N/mm2

格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+28=39.00+28=67cm

作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=32.892×0.67/4=5.509kN·m

作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=32.892×0.67/(2×0.372)=29.621kN

σ= M0/(bh2/6)=5.509×106/(12×2802/6)=35.137N/mm2≤f=215N/mm2

τ=3V0/(2bh)=3×29.621×103/(2×12×280)=13.224N/mm2≤τ=125N/mm2

角焊缝面积：Af=0.7hflf=0.8×10×510=3570mm2

角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7×10×5102/6=303450mm3

垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/Wf=5.509×106/303450=18N/mm2

平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/Af=29.621×103/3570=8N/mm2

((σf /1.22)2+τf2)0.5=((18/1.22)2+82)0.5=17N/mm2≤ffw=160N/mm2

根据缀板的构造要求

缀板高度：280mm≥2/3 b1=2/3×0.372×1000=248mm

缀板厚度：12mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.372×1000，6]=9mm

缀板间距：l1=670mm≤2b1=2×0.372×1000=744mm

考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态

1、桩基竖向抗压承载力计算

桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m

桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2

Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap

=0.8×2.513×(8.245×7+7.3×18+8.5×23+4.5×23+1×38)+1300×0.503=1711.717kN

Qk=362.012kN≤Ra=1711.717kN

Qkmax=1313.639kN≤1.2Ra=1.2×1711.717=2054.06kN

2、桩基竖向抗拔承载力计算

按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=589.614kN

桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，

Ra'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×2.513×(0.8×8.245×7+0.8×7.3×18+0.8×8.5×23+0.8×4.5×23+0.55×1×38)+222.917=1050.07kN

Qk'=589.614kN≤Ra'=1050.07kN

3、桩身承载力计算

纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2

(1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1744.116kN

Q=1744.116kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=6176.404kN

(2)、轴心受拔桩桩身承载力

Q'=825.276kN≤fyAS=868.588kN

4、桩身构造配筋计算

As/Ap×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%

X方向：Mx=Mab/L=2209.041×3.4/4.808=1562.028kN·m

Y方向：My=Mal/L=2209.041×3.4/4.808=1562.028kN·m

V=F/n+M/L=873.18/4 + 5096.25/4.808=1278.175kN

受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1190)1/4=0.905

剪跨比：λb'=a1b/h0=300/1190=0.252，取λb=0.252；

λl'= a1l/h0=300/1190=0.252，取λl=0.252；

承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.252+1)=1.398

αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.252+1)=1.398

βhsαbftbh0=0.905×1.398×1.57×103×5×1.19=11822.277kN

βhsαlftlh0=0.905×1.398×1.57×103×5×1.19=11822.277kN

V=1278.175kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=11822.277kN

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×1.19=4.38m

ab=3.4m≤B+2h0=4.38m，al=3.4m≤B+2h0=4.38m

角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！

(1)、承台底面长向配筋面积

αS1= My/(α1fcbh02)=1562.028×106/(1.03×16.7×5000×11902)=0.013

AS1=My/(γS1h0fy1)=1562.028×106/(0.994×1190×360)=3670mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(3670,0.0015×5000×1190)=8925mm2

承台底长向实际配筋：AS1'=10787mm2≥A1=8925mm2

(2)、承台底面短向配筋面积

αS2= Mx/(α2fcbh02)=1562.028×106/(1.03×16.7×5000×11902)=0.013

AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1562.028×106/(0.994×1190×360)=3670mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台底需要配筋：A2=max(3670, ρlh0)=max(3670,0.0015×5000×1190)=8925mm2

承台底短向实际配筋：AS2'=10787mm2≥A2=8925mm2

(3)、承台顶面长向配筋面积

承台顶长向实际配筋：AS3'=10787mm2≥0.5AS1'=0.5×10787=5394mm2

(4)、承台顶面短向配筋面积

承台顶长向实际配筋：AS4'=10787mm2≥0.5AS2'=0.5×10787=5394mm2

(5)、承台竖向连接筋配筋面积

(1)、板底面长向配筋面积

板底需要配筋：AS1=ρbh0=0.0015×5000×344=2580mm2

承台底长向实际配筋：AS1'=2941mm2≥AS1=2580mm2

(2)、板底面短向配筋面积

DB63／T 1524-2016标准下载 板底需要配筋：AS2=ρlh0=0.0015×5000×344=2580mm2

承台底短向实际配筋：AS2'=2941mm2≥AS2=2580mm2

(3)、板顶面长向配筋面积

GB 50500-2013 建设工程工程量清单计价规范 承台顶长向实际配筋：AS3'=2941mm2≥0.5AS1'=0.5×2941=1471mm2

(4)、板顶面短向配筋面积

承台顶短向实际配筋：AS4'=2941mm2≥0.5AS2'=0.5×2941=1471mm2