施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

北京某综合楼悬挑架施工方案（附计算书）

①实行人工呼吸前，应迅速将受伤者身上妨碍呼吸的衣领、上衣、裤带等解开，并迅速取出受伤者口控内妨障呼吸的食物、脱落的假牙、血块、粘液等，以免堵塞呼吸道。

②作口对口（鼻）人工呼吸时，应使受伤者仰卧，并使其头部充分后仰（最好用一只手托在受伤者颈后），至鼻孔朝上，以利呼吸道畅通。口对口（鼻）人工呼吸法操作步骤如下：

③使受伤者鼻孔（或口）紧闭，救护人深吸一口气后紧贴受伤者的口（鼻）向内吹气，为时约2秒钟。

④吹气完毕，立即离开受伤者的口（鼻），并松开受伤者的嘴唇（鼻孔），让他自行呼气为时约3秒钟。

⑤除口对口（鼻）人工呼吸法外，以前还用过两种人工呼吸法，即俯卧背法和仰卧牵臂法。人工呼吸法不仅简单易做，便于和胸外心脏挤压法同时进行，而且换气量也大得多。口对口（鼻）人工呼吸法每次换气量约1000～1500毫升，仰卧牵臂法约800毫升河北省危险性较大的分部分项工程专项施工方案论证专家管理办法.doc，俯压背法约400毫升。由此可知，在现场应优先考虑应用口对口（鼻）人工呼吸法。

5.4.6 伤亡事故的报告

脚手架坍塌等安全事故发生后应由发生事故人及目击者，讲述事故发生的经过，由项目部安环部、事业部安全部、施工现场设备组组长同时记录，在调查清楚原因后，明确事故责任，由项目部安全总监韩成宝负责汇总上报：

脚手架坍塌等安全事故书面报告应包括以下内容：

1、事故发生的时间、地点、工程项目、企业名称。

2、事故发生的简要经过、伤亡人数和直接经济损失的初步估计。

3、事故发生原因的初步判断。

4、事故发生后采取的措施及事故控制情况。

5.4.7 事故培训、预演和评审

1、为提高本应急救援预案对突发事故的应急响应能力及救护能力，并检验所储备物资、医疗器械和药品是否满足应急需要，针对本预案，应急救援小组须及时组织相关人员进行培训和预演，预演时间应为预案制定后一周内。

2、通过预演，对所存在问题必须及时进行评审，并做出评审报告，以进一步完善本预案。

根据本工程的实际特点，脚手架搭设过程中劳动力投入计划参见下表

7.1.1 脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 24.5 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

7.1.2 活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；

7.1.3 风荷载参数

本工程地处北京，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用；

7.1.4 静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

7.1.5 水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用4.5米长16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度（从梁外侧向内50mm开始计算）不小于2 m。

与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；

楼板混凝土标号:C35；

7.1.6 拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

7.2 小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

7.2.1 均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.35 kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩 Mqmax =2.35×0.92/8 = 0.238 kN.m；

最大应力计算值 σ = Mqmax/W =52.992 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =52.992 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

7.2.3 挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.175+1.5 = 1.708 kN/m ；

最大挠度 ν = 5.0×1.708×9004/(384×2.06×105×107800)=0.657 mm；

小横杆的最大挠度 0.657 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！

7.3 大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

7.3.1 荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.9=0.03 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.9×1.5/3=0.158 kN；

活荷载标准值: Q= 3×0.9×1.5/3=1.35 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.03+1.2×0.158+1.4×1.35)/2=1.057 kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.057×1.5= 0.424 kN.m；

M = M1max + M2max = 0.006+0.424=0.43 kN.m

最大应力计算值 σ = 0.43×106/4490=95.66 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 95.66 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800) = 0.051 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.03+0.158+1.35）/2=0.769kN

ν= 1.883×0.769×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800) = 2.2 mm；

最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.051+2.2=2.251 mm；

大横杆的最大挠度 2.251 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

7.4 扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0.9×2/2=0.03 kN；

大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN；

活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.03+0.05+0.236)+1.4×2.025=3.214 kN；

R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

7.5 脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1 = [0.1248+(0.90×2/2)×0.033/1.80]×24.53 = 3.470kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2= 0.35×3×1.5×(0.9+0.3)/2 = 0.945 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2

NG4 = 0.005×1.5×24.53 = 0.184 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.914 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo = 0.45 kN/m2；

Uz= 1 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.45×1×1.128 = 0.355 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.914+ 1.4×4.05= 11.566 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.914+ 0.85×1.4×4.05= 10.716 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.355×1.5×

1.82/10 = 0.205 kN.m；

7.6 立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.566 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；

长细比 Lo/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 11566/(0.188×424)=145.104 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 145.104 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.716 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 10715.992/(0.188×424)+205495.769/4490 = 180.201 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 180.201 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

7.7 连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.059 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.059 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

Nl = 13.059 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 13.059小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

7.8 悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×4.914 +1.4×4.05 = 11.566 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1] = 13.906 kN；

R[2] = 10.2 kN；

R[3] = 0.01 kN。

最大弯矩 Mmax= 1.983 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.983×106 /( 1.05 ×141000 )+

11.566×103 / 2610 = 17.828 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 17.828 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

7.9 悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

φb = 570 ×9.9×88× 235 /( 1200×160×235) = 2.59

经过计算得到最大应力 σ = 1.983×106 /( 0.961×141000 )= 14.637 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 14.637 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

7.10 拉绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=14.977 kN；

7.11拉绳的强度计算

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=14.977 kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝14.977KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=14.977kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(14977×4/3.142×50) 1/2 =20mm；

7.12 锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.01 kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[10.145×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.359 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓双排扣件式钢管落地脚手架施工方案--.doc，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

10.145/(3.142×16×1.57)=0.129mm。

螺栓的轴向拉力N=0.01kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓SL352-水工混凝土试验规程.pdf，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于103.52 kN，大于锚固力 N=10.20 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!