施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

高支模支撑架施工方案 中海物流园

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×69.600×2004/(100×6000×486000)=

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

2、梁底支撑方木的计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载恒大林溪郡--项目方案设计（中机国际工程设计研究院有限责任公司），施工活荷载等。

1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×2.650×0.200=13.250kN/m

2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.200×(2×2.650+1.000)/1.000=0.441kN/m

3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×1.000×0.200=0.600kN

均布荷载q=1.2×13.250+1.2×0.441=16.429kN/m

集中荷载P=1.4×0.600=0.840kN

方木弯矩图(kN.m)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

经过计算得到最大弯矩M=0.272kN.m

经过计算得到最大支座F=7.467kN

经过计算得到最大变形V=

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=4；

(2)方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.272×106/83333.3=3.27N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×3.761/(2×50×100)=1.128N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取方木的支座力，如图所示。

均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=2.240kN.m

经过计算得到最大支座F=32.667kN

经过计算得到最大变形V=0.2mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=49.00cm3；

截面惯性矩I=245.00cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=2.240×106/1.05/49000.0=43.54N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.2mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=32.67kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.149×8.000=1.429kN

N=32.667+1.429+0.000=34.096kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；

公式(1)的计算结果：=164.58N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：=86.62N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.026；

公式(3)的计算结果：=93.11N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

（B）、以梁截面800×1100，层高为 8.5米为例进行计算，梁截面800×1100以下皆按以下方法进行施工。

模板支架搭设高度为8.5米，

基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×1100mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，

梁底增加3道承重立杆。

梁顶托采用10号工字钢。

采用的钢管类型为48×3.5。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×1.100×0.800+0.350×0.800=22.280kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；

I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×22.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.271kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.271×1000×1000/43200=6.270N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×22.280+1.4×2.400)×0.300=5.417kN

截面抗剪强度计算值T=3×5417.0/(2×800.000×18.000)=0.564N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×24.680×3004/(100×6000×388800)=0.580mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

2、梁底支撑方木的计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×1.100×0.300=8.250kN/m

2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.300×(2×1.100+0.800)/0.800=0.394kN/m

3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.800×0.300=0.720kN

均布荷载q=1.2×8.250+1.2×0.394=10.373kN/m

集中荷载P=1.4×0.720=1.008kN

方木弯矩图(kN.m)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

经过计算得到最大弯矩M=0.299kN.m

经过计算得到最大支座F=7.182kN

经过计算得到最大变形V=0.1mm

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(2)方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.299×106/83333.3=3.59N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×3.087/(2×50×100)=0.926N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.1mm

方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取方木的支座力，如图所示。

均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=2.382kN.m

经过计算得到最大支座F=26.441kN

经过计算得到最大变形V=0.3mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=49.00cm3；

截面惯性矩I=245.00cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=2.382×106/1.05/49000.0=46.30N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.3mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=26.44kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×8.500=1.317kN

N=26.441+1.317+0.000=27.758kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；

公式(1)的计算结果：=276.60N/mm2，立杆的稳定性计算>[f],不满足要求!

公式(2)的计算结果：=89.87N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.024；

公式(3)的计算结果：=114.29N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求：

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1）、模板支架的构造要求：

a、梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2）|立杆步距的设计：

a、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3）、整体性构造层的设计：

a、当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5）、顶部支撑点的设计：

a、最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6）、支撑架搭设的要求：

a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

T／CECS571-2019标准下载b、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d、地基支座的设计要满足承载力的要求。

7）、施工使用的要求：

a、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况DB11／T 1608-2018标准下载，发现下沉、松动和变形情况及时解决。