施工组织设计下载简介
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广州市某高层群体工程外脚手架施工方案_secretM1活=0.213×F活la
=0.213×1.27×1.5=0.406KN·m
GB／T 5117-2012 非合金钢及细晶粒钢焊条M=1.2×M1恒+1.4M1活
=1.2×0.074+1.4×0.406=0.657KN·m
WK=0.327KN/m2，FW=WK×h=0.327×1.8=0.588KN/m
M1W=0.08×0.588×1.52=0.106KN·m
σ=M/W+M1W/W=0.657×106/（5.08×103）+0.106×106/（5.08×103）
=150.2N/mm2＜f=205N/mm2，验算满足！
依据《简明施工计算手册》
大横杆上等效均布荷载q=M/（0.08×1.52）=3.65KN/m
v=0.99ql4/100EI=0.99×3.65×1.54×1012/（100×2.06×105×12.19×104）
=7.1㎜＜[v]=10㎜，满足！
M1恒=0.08×q恒la2+0.175×F恒la
=0.08×0.038×1.52+0.175×0.283×1.5=0.081KN.m
M1活=0.213×F活la=0.213×2.03×1.5=0.649KN.m
M=1.2×M1恒+1.4×M1活=1.2×0.081+1.4×0.649=1.01KN·m
σ=M/W=1.01×106/（5.08×103）
=198.8KN＜f=205N/mm2，满足！
（4）连接扣件抗滑移验算
R=1.2×（0.4q+0.35R1恒+R1恒）+1.4×0.425×R活
=1.2×（0.4×0.038+0.35×0.283+0.283）+1.4×0.425×2.03
=1.68KN＜RC，满足要求！
WK=0.327KN/m
MW=0.85×1.4WKlah2/10
=0.85×1.4×0.327×1.5×1.82/10=0.189KN·m
考虑装修时两层同时施工。
N=1.2（gk×H+NG2K）+0.85×1.4∑NQK
=1.2（0.1248×39+4.847）+0.85×1.4×3×2×1/2=15.23KN
=1.155×1.73×1.8=3.60m
λ=l0/i=3.6/0.158=22.8
稳定性系数Ψ=0.939
σ=N/ΨA+MW/W
=13.98×103/（0.939×4.89×102）+0.189×106/（5.08×103）
=67.7N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求！
风荷载产生的连接件轴力设计值：
Nlw=1.4·WK.AW=1.4×0.327×4×4=7.32KN
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
NL=Nlw+N0=7.32+5=12.32KN
依据《建筑施工简明计算手册》
σ=NL/An=12.32×103/（4.89×102）
=25.2N/mm2＜0.85f=174.3N/mm2，满足要求！
b）连接件与脚手架及主体结构连接强度（采用两个以上扣件连接）
[NVC]=6KN（依据《建筑施工简明计算手册》）
Nt=Nlw=7.32KN≤[NVC]=2×6=12KN，满足要求！
本工程塔楼外排脚手架是参照有关高层建筑施工用扣件式钢管脚手架的规定搭设的，具体见下表：
12m（分段搭设，共4段）
高度为50m时1.8m
每9m一道横杆夹角45o或60o
每7m设一道与横杆夹角45o
垂直方向两步水平方向三跨
垂直方向2.9m，水平方向3.6m
1/1000（约±50mm）
a、架体自重：0.149KN／m2
b、脚手板自重：0.11KN/m2
c、安全网自重：0.02KN／m2
d、风荷载：按规定忽略不计。
e、施工荷载：3KN／m2
由于实际搭设的架体、构造尺寸均小于脚手架安全技术规范的规定，同时考虑到实际分段搭设高度远小于允许的高度。结合公司历年来的成功施工经验，可知架体、结构在自重及施工荷载作用下是安全的。
以悬吊外排栅的钢丝绳受力最大，每条钢丝绳分担的竖向力为
架体自重：0.149×3.6×12(四层计)＝6.4368KN
脚手板重量：0.11×0.8×12÷1.8×3.6÷2＝1.056KN
安全网重量：0.02×3.6×12＝0.864KN
施工荷载：3×0.8×3.6×2＝17.28KN
总重量：N总＝1.2×（6.4368＋1.056＋0.864）＋1.4×17.28＝34.220KN
钢丝绳的受力简图如下：
=34.220/（)
查结构设计手册得每条6×19－φ21.5冷拔低碳钢丝绳的极限承载力
N＝245.5KN（表）
每条钢丝绳的允许承受荷载为
[N]＝N／K＝245.5／6＝40.9KN＞N合，安全！
吊环在外力的作用下的拉力为
Ó＝N合／A＝36.255×103／3.14×112＝95.423Mpa＜[f]=210Mpa
悬挑钢梁的受力简图如下：
P1＝N＝36.255KN×2÷3＝24.17KN
取P2=P1=24.17(偏于安全)
M＝P1×(0.8＋0.25)+P2×0.25
＝24.17×（0.8＋0.25＋0.25）
＝31.421KN/M
查结构设计手册得[20槽钢允许承载力为：
[M]＝Wx×fy＝178×103×215＝38.27KN＞M，安全！
VA＝31.421/1.05＝29.925KN
选用φ16一级钢筋作为结构与钢梁的拉结件，其允许拉力为:
[N]＝210×3.14×82×2×10－3＝84.4KN＞VA，安全！
十二、落地式卸料平台计算及验算
扣件抗滑承载力系数:0.80，立杆上端伸出至模板支撑点的长度300mm，平台底钢管间距离300mm。
脚手板自重:0.3kN/m2
栏杆自重:0.15kN/m2
材料堆放最大荷载:2.5kN/m2
施工均布荷载标准值:1kN/m2
落地平台支撑架立面简图
落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
（一）纵向支撑钢管计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3
截面惯性矩I=12.19cm4
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)
q11=0.150+0.300×0.300=0.240kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)
q12=2.500×0.300=0.750kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)
p1=1.000×0.300=0.300kN/m
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和
最大支座力计算公式如下
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.240+1.2×0.750=1.188kN/m
q2=1.4×0.300=0.420kN/m
Mmax=0.1×1.188×1.2002+0.117×0.420×1.2002=0.242kN.m
N=1.1×1.188×1.200+1.2×0.420×1.200=2.173kN
σ=Mmax/W＝0.242×106/(5080.0)=47.6378N/mm2
纵向钢管的计算强度47.6378N/mm2＜[f]钢管=205N/mm2，满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
q=q11+q12=0.990kN/m
p=0.300kN/m；
V=(0.677×0.990+0.990×0.300)×1200.04/(100×2.060×105×121900.0)
纵向钢管的最大挠度小于1200.000/250与10,满足要求!
（二）横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.173kN
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
Mmax=0.978kN.m
Vmax=3.951mm
Qmax=9.507kN
σ=192.512N/mm2
横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1200.000/150与10mm,满足要求!
（三）扣件抗滑移的计算
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.507kN
所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（四）模板支架荷载标准值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)
NG1=0.129×60.00=7.74kN
NG1=0.129×22.200=2.866kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)栏杆的自重(kN)
NG2=0.150×1.200=0.180kN
(3)脚手板自重(kN)
NG3=0.300×1.200×1.000=0.360kN
NG3=0.300×1.200×1.200=0.432kN
(4)堆放荷载(kN)
NG4=2.500×1.200×1.000=3.000kN
NG4=2.500×1.200×1.200=3.600kN
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.100kN
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.200×1.000=1.200kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×11.100+1.4×1.200=15.000kN
（五）立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo=k1uh…(1)
lo=(h+2a)…(2)
公式(1)的计算结果：
Lo=k1uh=1.167×1.730×1.500=3.028m
Lo/i=3028.365/15.800=192.000
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.195
钢管立杆受压强度计算值
＝15000.000/(0.195×489.000)＝157.3069N/mm2；
σ=157.3069N/mm2＜[f]=205.000N/mm2，满足要求！
Lo/i=2100.000/15.800=133.000
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381
钢管立杆受压强度计算值
σ=15000.000/(0.381×489.000)=80.5114N/mm2
σ=80.5114N/mm2＜[f]=205.000N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo=k1k2(h+2a)…(3)
59种户型平面图.pdfLo/i=2593.08/15.800=164.119；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.265
钢管立杆受压强度计算值
σ=15000.000/(0.265×489.000)=115.754N/mm2
立杆稳定性计算σ=115.754小于[f]=205.000，满足要求！
模板承重架应利用剪力墙或柱作为连接连墙件DB13(J)／T264-2018 景区人行玻璃悬索桥与玻璃栈道技术标准，否则存在安全隐患。