施工组织设计下载简介
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连续刚构梁现浇支架施工方案：水的容重，一般采用10KN/m3
g：重力加速度，取9.8m/s2
v：检算稳定性时采用设计频率水位的流速，取3.0m/s
K：钢管桩形状系数甘12G6 现浇钢筋混凝土板式楼梯构造详图，圆形取0.73
A=h×b=10.4×0.92=9.6m2
流水压力的分布假定为倒三角形,其合力的着力点位于水位线以下1/3水深处。
其中:为截面塑性发展系数，圆形截面取1.15
：等效弯矩系数，取1.0
钢管桩打入河床深度检算：
式中：[P]：单桩轴向受压允许承载力（KN），
[P]=316.3+2.708×35=411.1KN
U：桩的周长（m），
l：桩在局部冲刷线以下的有效长度（m）
A：桩的横截面积（m2）
：桩壁粗砂的平均极限摩阻力（KPa）,查《地质勘察报告》
：桩尖处岩土的极限承载力（KPa）
本计算中不考虑桩尖承载力，
结论：钢管桩采用直径=920mm钢管，厚=12mm，打入河床冲刷线以下5.2m(即打入河床面以下9.2m)，满足强度、刚度及稳定性要求，该方案可行。
盖梁两侧各预埋5个牛腿，锚筋采用12根Ф22螺纹钢筋，锚固长度为750mm，锚板采用□440×415×20mm的A3钢板，锚筋与锚板采用穿孔塞焊。在锚板上焊接牛腿，牛腿钢板采用20mm厚的A3钢板。锚筋与锚板、锚板与牛腿钢板均采用E43型小直径焊条，防止烧伤锚筋与锚板。
预埋件及牛腿具体尺寸如下图：
已知：1、盖梁构件混凝土强度等级为C40（原设计为C30）；
2、锚筋为12根Ф22、3层，锚固长度为750mm≥30d=660mm满足构造要求；
3、外层锚筋中心线之间的距离Z=315mm；
4、剪力作用线至锚板表面的偏心矩e=250mm；
5、锚板弯曲变形的折减系数，本例中锚板因受拉不产生弯形，取；
6、锚筋的受剪承载力系数，因已知C40砼和Ф22锚筋查表得；
7、单根直锚筋的受剪承载力，查表得；
8、预埋件剪力设计值；
9、外加剪力值为横梁支点反力最大值，由以上计算知。
外加剪力产生的弯矩：
即盖梁牛腿预埋件满足受剪承载力要求。
由钢结构查得角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度
1、焊缝最小焊脚尺寸：，为最厚焊件厚度
2、竖向钢板牛腿焊缝的有效面积：
全部焊缝有效截面对x轴惯性矩和截面系数:
结论：预埋件锚筋、锚板受剪承载力及牛腿焊缝抗剪、抗弯强度满足要求，方案可行。
二广高速公路怀集至三水段第XX合同段
（K49+680~YK52+730）
主桥刚构梁7#块支架设计计算书
中铁X局集团第X工程有限公司
二广高速公路X标项目经理部
二OO七年十二月十二日
XX大桥刚构梁7#块临时支架设计计算书
1、《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社—第二版）;
2、《公路桥涵设计手册基本资料》（人民交通出版社—1997版）;
3、《钢结构设计规范》（中国计划出版社—2003版）;
4、《木结构设计规范》（中国建筑工业出版社—2003版）;
5、《公路桥涵施工技术规范》（人民交通出版社—2000版）;
6、《铁路桥涵设计规范》（中国铁道出版社—1996版）；
7、《材料力学》（重庆大学出版社—2000版）；
8、《结构力学》（高等教育出版社—2000版）；
9、《桥梁设计常用计算手册》（人民交通出版社—2005版）
10、二广高速怀集至三水段第XX合同段合同文件/设计图纸。
1、支架整体稳定、安全，结构简单。
2、支架要求经济适用，可操作性强，制作、装拆方便。
3、支架设计时考虑洪水及台风影响。
4、在计算荷载作用下，对模板及支架结构按受力程序分别验算其强度、刚度、稳定性。
1、支架、横肋、竖肋承受压应力、弯应力和剪应力小于容许应力。
2、钢模板的面板变形≤1.5mm；
3、竖肋、横肋变形≤L/500，其中L为肋长；
4、支架型钢允许变形≤L/400，其中L为跨度；
5、支架所用钢材、型钢等材料考虑1.2倍以上的安全系数。
刚构箱梁7#块荷载计算时,首先根据箱梁断面图计算砼重量,然后计算出人行、机械荷载、振捣砼产生的荷载、倾倒砼产生的荷载以及模板重量。
刚构箱梁7#块截面图如下：
因箱梁腹板位置砼重量最大，为最不利截面，取腹板位置进行受力计算：
梁段长度：，砼容重取
人员、机械产生的荷载取2KN/m2,则
倾倒混凝土产生的荷载取2KN/m2,则
振捣混凝土产生的荷载取2KN/m2,则
模板产生的荷载取1KN/m2,则
取10×10cm方木按均布荷载进行检算，7#块盖梁一侧伸出长度为5.3m，横向方木间距按30布设，共需布设横向方木18根，方木每根长度为18m。纵梁在腹板下间距按22.5cm布设。
则每根方木承受压力:
□10×10方木挠度按简支计算：
结论：中腹板处横向□10×10m方木间距按45cm布设方案可行。
腹板荷载由2根I25a工字钢承受,2根工字钢承重
纵向工字钢上18根方木重
工字钢纵向按均布荷载计算,则:
则根据弯矩计算得:,
即最大弯矩发生在2.244m处
I25a工字钢查表知:，,
I25a工字钢挠度按简支计算：
由剪力图可知，最大剪力Q=28.99KN，检算该点剪切应力：
结论：中腹板处采用纵向I25a工字钢间距按45cm布设方案可行。
人员、机械产生的荷载取2KN/m2,则
倾倒混凝土产生的荷载取2KN/m2,则
振捣混凝土产生的荷载取2KN/m2,则
模板产生的荷载取1KN/m2,则
取10×10cm方木按均布荷载进行检算，7#块盖梁一侧伸出长度为5.3m，横向方木间距按30布设，共需布设横向方木18根，方木每根长度为18m。纵梁在腹板下间距按50cm布设。
则每根方木承受压力:
□10×10方木挠度按简支计算：
结论：箱室范围内横向□10×10cm方木间距按30cm布设，纵梁间距按50cm布设，方案可行。
箱室部分荷载由11根I25a工字钢承受,10根工字钢承重
箱室宽度为5.325m,工字钢间距
纵向工字钢上18根方木重
工字钢纵向按均布荷载计算,则:
则根据弯矩计算得:,
即最大弯矩发生在2.25m处
I25a工字钢查表知:，,
I25a工字钢挠度按简支计算：
由剪力图可知，最大剪力Q=28.43KN，检算该点剪切应力：
结论：箱室范围内纵梁采用I25a工字钢,间距按48cm布设方案可行。
根据上图建立力学模型,检算时翼缘板、底板和顶板按均布荷载进行计算，腹板部分按集中力进行计算。
根据CAD直接计算面积各部位面积如下：
人员、机械产生的荷载取2KN/m2,则
倾倒混凝土产生的荷载取2KN/m2,则
振捣混凝土产生的荷载取2KN/m2,则
模板产生的荷载取1KN/m2,则
纵向工字钢产生的荷载
②、底板及顶板荷载计算
底板及顶板部分砼荷载
人员、机械产生的荷载取2KN/m2,则
倾倒混凝土产生的荷载取2KN/m2,则
振捣混凝土产生的荷载取2KN/m2,则
模板产生的荷载取1KN/m2,则
纵向工字钢产生的荷载
根据以上翼缘板、底板及顶板、腹板荷载计算结果，建立如下力学模型：
盖梁处预埋7个牛腿，牛腿布置间距如上图，牛腿上横梁选用双拼I40a工字钢，则有：
由剪力图知：最大剪力处支点反力最大，为RA=163.25+112.27=275.92KN
最大剪力发生在支点A处，为
由弯矩图知：最大弯矩发生在支点A处，为
选用2I40a工字钢时，查表得：
结论：盖梁处预埋7个牛腿，牛腿上横梁选用双拼I40a工字钢，满足弯曲应力、剪切应力及挠度要求，方案可行。
因钢管桩顶部横梁除承受7#块重量外，在边跨合拢时还需承受6#块一半重量，6#块截面尺寸与7#块截面尺寸相同，即增加1m荷载。
1m合拢段产生的荷载：
1m合拢段产生的荷载：
1m合拢段产生的荷载：
由以上计算建立钢管桩顶部横梁力学模型如下：（横梁下由三根钢管桩支承）
钢管桩顶部横梁选用双拼I45a工字钢，则有：
由剪力图知：中间支点处反力最大，为X=251.15+251.15=502.3KN
最大剪力发生在两边支点处，为
由弯矩图知：最大弯矩发生在两边支点处，为
选用2I45a工字钢时，查表得：
结论：铜管桩顶部横梁选用双拼I45a工字钢，满足弯曲应力、剪切应力及挠度要求，方案可行。
盖梁上预埋7个牛腿，锚筋采用12根Ф22螺纹钢筋，锚固长度为750mm，锚板采用□440×415×20mm的A3 钢板，在盖梁两端部即1#、7#预埋件处支点反力最大，锚筋与锚板采用穿孔塞焊，在2#~6#支点反力较小处，锚筋与锚板采用T形焊。在锚板上焊接牛腿，牛腿钢板采用20mm厚的A3钢板。锚筋与锚板、锚板与牛腿钢板均采用E43型小直径焊条，防止烧伤锚筋与锚板。
预埋件及牛腿具体尺寸如下图：
已知：1、盖梁构件混凝土强度等级为C40（原设计为C30）；
2、锚筋为12根Ф22、3层，锚固长度为750mm≥30d=660mm满足构造要求；
3、外层锚筋中心线之间的距离Z=315mm；
4、剪力作用线至锚板表面的偏心矩e=250mm；
5、锚板弯曲变形的折减系数，本例中锚板因受拉不产生弯形，取；
6、锚筋的受剪承载力系数，因已知C40砼和Ф22锚筋查表得；
7、单根直锚筋的受剪承载力，查表得；
8、预埋件剪力设计值；
9、外加剪力值为横梁支点反力最大值，由以上计算知。
外加剪力产生的弯矩：
即盖梁牛腿预埋件满足受剪承载力要求。
由钢结构查得角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度
1、焊缝最小焊脚尺寸：，tmax为最厚焊件厚度
2、竖向钢板牛腿焊缝的有效面积：
全部焊缝有效截面对x轴惯性矩和截面系数:
结论：预埋件锚筋、锚板受剪承载力及牛腿焊缝抗剪、抗弯强度满足要求，方案可行。
A.钢管桩轴心受压验算：
钢管桩采用φ920mm，δ=12mm螺旋焊钢管
钢管桩在最底冲刷线以上部分长度，则：
根据查《钢结构设计规范》b类截面轴心受压构件稳定系数
B.钢管桩侧向风压力体例检算：
式中：风荷载强度，查表广东肇庆风压值
：风载体型系数，取0.9
：风压高度变化系数，取1.13
：地型、地理条件系数，取1.3
C．钢管桩侧向流水压力检算
式中：P：水流压力，KN；
A：桥墩阻水面积，m2，
通常计算至一般冲刷线处；
：水的容重，一般采用10KN/m3
g：重力加速度，取9.8m/s2
v：检算稳定性时采用设计频率水位的流速，取3.0m/s
K：钢管桩形状系数，圆形取0.73
A=h×b=10.4×0.92=9.6m2
流水压力的分布假定为倒三角形,其合力的着力点位于水位线以下1/3水深处。
其中:为截面塑性发展系数，圆形截面取1.15
：等效弯矩系数，取1.0
钢管桩打入河床深度检算：
式中：[P]：单桩轴向受压允许承载力（KN），
[P]=502.3+2.708×35=597.1KN
U：桩的周长（m）JGJ／T 10-2011 混凝土泵送施工技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf，
l：桩在局部冲刷线以下的有效长度（m）
A：桩的横截面积（m2）
：桩壁粗砂的平均极限摩阻力（KPa）,查《地质勘察报告》
：桩尖处岩土的极限承载力（KPa）
本计算中不考虑桩尖承载力，
结论：钢管桩采用直径=920mm钢管GB／T 39173-2020标准下载，厚=12mm，打入河床冲刷线以下7.5m，满足强度、刚度及稳定性要求，该方案可行。