施工组织设计下载简介

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用水准仪或拉尺和尺量检查

用2m靠尺和楔形塞尺检查

遂宁市海绵城市规划设计导则(试行)（中国城市规划设计研究院2016年5月）.pdf预埋管预留孔中心线位移

（1）模板上架设电线和使用电动工具采用36V的低压电源。

（2）登高作业时,各种配件放在工具箱内或工具袋内,严禁放在模板或脚手架上。

（3）装拆施工时,上下有人接应,随拆随运转,并把活动部件固定牢靠,严禁堆放在脚手板上或抛掷。

（5）安装墙柱模板时,随时支撑固定,防止倾覆。安装模板时，不准随意将支撑去除，大模板安装时必须有2人以上同时作业。

（6）预拼装模板的安装,边就位、边校正、边安设连接件、边加设临时支撑稳固。

（7）拆除承重模板,设临时支撑,防止突然整块塌落。

（8）安装整块柱模板,不得将柱子钢筋代替临时支撑。

（9）吊装模板时必须就位并连接牢固后,方可脱钩,并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。

（10）拆除模板时应由专人指挥和切实可靠的安全措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员进入作业区。操作人员佩带好安全带,禁止站在模板的横杆上操作,拆下的模板集中吊运,并多点捆牢,不准向下乱仍。拆模间歇时,将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢靠,严防突然掉落.倒塌伤人。

（11）模板起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。

（12）雨.雪及五级大风等天气情况下禁止施工。

（13）基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁.壁边坡的稳定情况，发现有滑坡.塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。

（14）操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。

（15）模板放置时不得压有电线.气焊管线等。

（16）大模板放置角度为75°以上。

（17）模板安装时，采用触电保护措施，操作人员带绝缘手套，穿绝缘鞋。模板安装就位后由专人将大模板串联起来，并与避雷网接通，防止漏电伤人。

（18）清理模板和涂刷大模板隔离剂时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于60m的走道。

（19）模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理混凝土渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。

（20）梁.板保证三层支撑，且支撑点在同一位置。

（1）平模立放满足75°～80°稳角要求，采用两块大模板板面对板面对放，中间留出50m作业通道，模板上方拉杆固定。

（2）没有支撑或自稳角不足的大模板（阴阳角模）存放于专用插放架里，存放点硬化，平稳且下垫100*100mm方木。

（3）大模板按编号分类码放。

（4）存放于施工楼层上的大模板必须有可靠的防倾倒措施，不得沿建筑物周围放置，要垂直于建筑物外边线存放。

（5）平模叠放时，垫木必须上下对齐，绑扎牢固。

（6）大模板拆除后在涂刷隔离剂时要临时固定。

（7）大模板堆放处严禁坐人或逗留。

（8）大模板上操作平台应有护身栏杆，脚手架板固定牢固，备好临时上人梯道。

楼板按可能最大厚度350,模板板面采用15mm高强度多层板,次龙骨采用50*100mm，E=104N/mm2,I=bh3/12=50*1003/12=4.16*104mm4,主龙骨采用钢管。

模板及支架自重标准值：0.3kN/m2

混凝土标准值：24kN/m2

钢筋自重标准值：1.1kN/m2

施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m2

荷载标准值：F1=0.3+24*0.35+1.1+2.5=12.3kN

荷载设计值：F2=(0.3+24*0.35+1.1)*1.2+2.5*1.4=15.26kN

（2）计算次龙骨间距：

新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上,单位宽度的面板可以视为梁,次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑,梁宽取200mm。

板厚按350mm算：

M=1/8q1L12σ=M/W≤fm

M——弯距设计值(N*mm)

q1=F2*0.2=16.7*0.2=3.34kN/m

δ——受弯应力设计值(N/mm2)

W——截面抵抗距=1/6bh2

(1/8q1L12)/(1/6bh2)≤11N/mm2

L1≤(88*200*122/6*3.34)1/2=356mm

按模板的刚度要求,最大变形值为模板设计跨度的1/250

ω=0.667*qL4/(100EI)≤L/250

q——作用于模板上的均匀荷载(N/mm2)

E——模板的弹性模量(N/mm2)，E=1*104N/mm2

I——模板的截面惯性矩(mm4),I=1/12bh3=2.88*104mm4

L≤［100*2.88*104*104/(0.677*3.34*350)］1/3=331mm

取抗弯承载力,刚度要求计算的小值,L=331mm,施工次龙骨间距取200mm

（3）用Φ48*3.5架管,间距最大为600mm,最一层地杆距地300mm,中间水平拉杆间距大于1200mm,支撑杆有效面积A=489mm2(内R=41mm)

N=8.06*0.6*0.6=2.94KN

［N］=Af=489*215=105kN>2.94kN满足

稳定性验算(按中心最大偏心25mm计算)：

Ix=(Ix/A)*I/2=(1.22*105/489)*I/2=15.79mm

Ix=1800/ix=1800/15.79=114

查Q235,b类截面轴压稳定系数Φx=0.453

Nex=π2EA/λx2=π2*2.16*105*489/1142=76.4kN

初始偏心弯距Mx=Ne=16*103*25=4*104Nmm

截面塑性发展系数rx=1.0

受压最大纤维毛截面抵抗距

W1x=Ix/(D/2)=1.22*105/(48/2)=5083.3mm3

底模自重5*0.04*0.45*1.2=0.108

混凝土自重24*0.45*0.8*1.2=10.368

钢筋自重1.5*0.45*0.8*1.2=0.648

振捣混凝土荷载2*0.15*1.2=1.08

合计q1=12.204

乘以折减系数0.9则q1*0.9=q2=10.98kN/m

底模下的楞木间距为0.2m,是一个多等多跨连续梁,考虑木材的长度有限,故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得。

挠度系数：kw=0.967

剪应力：τ=3v/(2bh)=3*1.36*103/(2*450*40)=0.113n/mm2

荷载不包括振捣混凝土荷载。则q1=11.24则q2=10.012kN/m

w=kwqL4/(100EI)=0.967*10.012*2004/(100*9*103*450*403/12)=0.00717<［w］=1/720=200/720=0.278mm（满足要求）

假设T=30℃β1=1.2β2=1V=2m/h则：

a侧压力：F1=0.22rct0β1β2v0.5

=0.22*24*200/(30+15)*1.2*1*20.5=39.82kN/m

F2=rch=24*0.8=19.2kN/m

取两者较小值,即F2=19.2kN/m2

b振捣混凝土时产生的荷载：4kN/m2

乘以分项系数4*1.4=5.6kN/m2

上两项系数合计23.04+5.6=28.64kN/m

根据立档间距为600mm的条件,则荷载为：

乘以折减系数,则q=17.184*0.9=15.4656N/mm

仍按四等跨计算,其km,kv,kww于前述相同设侧模用50mm厚

σ=.m/w=478.29*103*6/(600*402)=2.99N/mm2<ρm=13N/mm2(满足要求)

v=0.620ql=0.620*10.98*600=4084.56N=4.85kN

剪应力：τ=3v/(2bh)=3*4085/(2*600*40)=0.26N/mm2

取侧压力.f=23.04kN/m2化为线荷载23.04*0.6=13.82kN/m

乘以折减系数q=0.9*13.82=12.24kN/m

w=0.967qL4/(100EI)=0.967*12.24*6004*12/(100*9*103*600*403)=0.533mm<［w］=1/400=600/400=1.5mm(满足要求)

采用内部振捣器振捣的新浇混凝土侧压力标准值：

F=0.22rt0β1β2v1/2

其中r：为混凝土重力密度，普通钢混凝土取24kN/m3；

t0——新浇混凝土初凝时间，t0=200/（T+15），T为混凝土温度；

T——常温下取15℃t0=6.67；

V——混凝土浇筑速度2m/h；

β1——外加剂影响系数，加外加剂时取1.2；

β2——混凝土坍落度修正系数，泵送混凝土取1.15；

所以：F=0.22rt0β1β2v1/2

=0.22×24×6.67×1.2×1.15×21/2

=68.73kN/m2

振捣混凝土对垂直模板所产生的荷载为4kN/m2

垂直模板侧压力设计值为

1F=68.73+4=72.73kN/m2

根据材料力学，穿墙螺栓的计算公式

bf为3A钢抗拉强度设计值选用φ=30穿墙螺栓

nA=560.6m2；

bf=215N/mm2；

nA×bf=560.6mm2×215N/mm2=120.53kN。

按穿墙螺栓横向最大间距1.2m，纵向最大间距1.35m，计算穿墙螺栓承

N=1.2×1.35×72.73=117.82kN＜nA×bf

（3）面板的强度与刚度的计算

取1m宽的钢板为计算单元,由于竖肋的间距为300mm,故面板按三跨连续梁计算,混凝土的侧压力1f=72.73kN/m2

跨度/板厚=300/6=50＜100,属小挠度连续板,查《建筑施工手册》“荷载

所以:mkM=×q×2I=0.10×0.7273×32=6545.7N·mm

截面抵抗矩W=b×2h/6=10×62/6=60mm3

式中:b——板宽，取10mm；

σ=WM/=6545.7/60=109.1N/mm2＜f=215N/mm3

查“荷载与静力结构计算表”得fk=0.667

f=fk×q×4I/100×E×I

=0.667×0.7273×3004/(100×2.06×105×10×63/12)

横背楞是以穿墙螺栓为支座的连续梁q=f×1.2=72.73×1.2=87.3kN/M

式中f——混凝土侧压力最大值；

Wx=39.7×2=79.4mm3

=(1/8×87.3×1.22×106/79400

=197.9N/mm2

依据手册Q235钢抗拉强度设计值为[f]=215N/mm2

σ＜[f]故强度满足要求

刚度计算:查依《建筑施工手册》

q1是横背楞的荷载标准值。

q1=72.73×1.2=87.3kN/m

Vmax=q1a4/8E×Ix

其中：E为弹性模量，其值为2.06×105

Ix惯性矩，其值为396.6cm4

a=150mm（模板两边最大悬臂长度）

则：Vmax=87.3×1504/8×2.06×396.6×109

许用挠度[V]=150/500=0.3mm

依据材料力学，跨中最大剪力：

a/1=150/900=0.167

Vmax＜[V]=1/500=1200/500=2.4mm

故跨中部分刚度满足要求。

竖肋是支承在横背楞上的连续梁

根据《建筑施工手册》，考虑载荷最为不利时

式中Km为弯矩影响系数，最不利情况下取0.125查表得[8

Wx=25300cm3Ix=101000cm4

M=0.125×20.62×1.32=4.36kN·m

=4.36×106/1.01×25.3×103

=170.6N/mm2＜[f]=2154N/mm2

而Vmax=q1×h×14/8EIx

q=f×h=68.73×0.30=20.6kN

h为竖肋最大悬臂长度取300mm

Vmax=20.6×3004/8×2.06×101.3×109

许用挠度[V]=300/500=0.6mm

其中：a悬臂部分与跨中部分长度之比a=300/1350=0.22

h2为垮中最大垮距1350mm

许用挠度[V]=1350/500=2.7mm

50kN/m2，吊钩的截面面积

An=Px/2×50（mm2）

Px吊装时所承近大模板的自重载荷值园林施工组织设计(通用).pdf，按模板块最大尺寸为5100×2750

模板自重按120k`g/m2考虑

P=120×5.1×2.75=1683kN

Px=1.3×1683=2187.9kN式中1.3为动荷载系数

NB／T 10198-2019 高原光伏水泵提水系统An=218.79mm2

而An的设计值:吊钩采用φ=20mm圆钢,其净截面面积为314mm2，每块

模板装两个吊钩An1=628mm2＞An