施工组织设计下载简介
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外脚手架工程专项施工方案(带图)MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.273kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=165.65
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时GBT10002.1-2006《给水用硬聚氯乙烯（PVC-U）管材》.pdf，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.301kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=84.486米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.301kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.230kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=56.273米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=10.716kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.716kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=43.29
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.82
A——基础底面面积(m2)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(N/mm2)；fg=54.00
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
fgk——地基承载力标准值；fgk=135.00
地基承载力的计算满足要求!
（十）悬挑式扣件钢管脚手架计算
计算高度H=17.7m步距h=1.8m
立杆纵距la=1.5m立杆横距lb=1.05m
查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）：
钢管自重G1=0.0384KN/m挡脚板自重G2=0.0132KN/m
安全网自重G3=0.01KN/m外立杆至墙距ld=1.40m
施工活荷载qk=2KN/m2内立杆至墙距lc=0.35m
架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1248KN/m
NG1K=H×gk1=38×0.1248=4.7424KN
2.1.3构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）
①竹笆板，按2步设一层计，共4层，单位荷重按0.14kN/m2（按实）
=(4×1.05×1.5×0.14)/2×103=71.75N
②栏杆、挡脚板（按4层计，栏杆每步架1根）
=（2×4×1.5×0.0384+4×0.0132）×103=412.4N
NG2K=771.75+1412.4+587=2771.15N
=（11×1.05×1.5×0.14+11×0.35×1.5×0.14）/2×103
②纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用）
NG2K=1617+633.6=2250.6N
2.1.4施工均布活荷载
按规范要求，取最不利情况，按荷载最大的装修脚手架考虑，即同时3层作业层施工：
外立杆NQK外=3×la×lb×qk/2=3×1.5×1.05×2/2=4.725kN
内立杆NQK内=3×la×lb×qk/2+3×la×lc×qk
=4.725+0.3×1.5×2×3=7.425kN
2.1.5垂直荷载组合
N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK外
=1.2×(4.4117+2.7142)+1.4×4.725=15.166kN
N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK内
=1.2×(4.4117+2.2506)+1.4×7.425=18.390kN
本工程悬挑架采用钢丝绳张拉型钢悬臂式结构，水平悬挑型钢梁采用[18槽钢，长2.9m（局部4.4m），在六层楼面上预埋2ф16的圆钢对槽钢进行背焊固定，距外墙边1.3m。
根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：
计算模型：计算时不考虑槽钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力作为安全储备。
⑴[18槽钢截面特性：
Wx=152.2×103mm3,I=1369.9×104mm4,自重q=0.2299kN/m，弹性模量E=206×103N/mm2，翼缘宽度b=70mm，翼缘平均厚度δ=10.5mm，高度h=180mm。
Mmax=N1×1.4+N2×0.35+q×1.52/2
=15.166×1.4+18.390×0.35+0.2299×1.52/2=27.928kNm
σ=Mmax/（γx×Wx）
σ=27.928×106/（1.05×152.2×103）=174.75N/mm2＜f=215N/mm2
ψ=（570bδ/l1h）235/σs
=[570×70×10.5/（2800×180）]×235/215=0.9086
σ=Mmax/（Ψ×Wx）
=27.928×106/（0.9086×116.8×103）=210.88N/mm2＜f=215N/mm2
ω=(15.166×103×14003)/(3×2.06×105×1369.9×104)
=5.428mm＜L/250=1400/250=5.6mm，满足要求。
⑹[18号槽钢后部锚固钢筋设计
①锚固钢筋的承载力验算
锚固选用2ф16圆钢预埋在二层平板上，吊环承受的拉力为：
N3=Mmax/1.3=27.928/1.3=21.48KN
σ=N/A=21.48×103/（2×0.785×162）=53.45N/mm2＜[σ]=215N/mm2
σ=21.48×103/（150×16）=8.95N/mm2＜[σ]=160N/mm2
⑺由计算结果可知，当挑梁采用[18号槽钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求，为安全计本工程另设置钢丝绳拉索，作为安全储备。
3.1无风荷载时，立杆稳定性计算：
N——计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=18.390kN；
∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查（JGJ130—2001）附录C表C取值；
根据第5.3.3条规定：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×180=312cm
长细比：λ=l0/i（钢管回转半径）=312/1.58=197.5，
查附录C，∮=0.185
A——立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=489mm2
N/（∮A）=18390/（0.185×489）=203.28N/mm2 3.2在风荷载作用下，立杆稳定性计算： N/（∮A）+MW/W≤f MW——由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算； W——钢管立杆的截面模量，查附录B表B：W=5.08cm3； ⑴由风荷载产生的弯矩计算 ωk=0.7μzμsω0 μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9）： B类地区，脚手架高38m，查表得：μz=1.495； μs——脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4规定采用： 查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.8×1.5×0.089=0.2403m2 密目网的挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后， 脚手架综合挡风面积为： 其综合挡风系数为∮=1.47015/（1.8×1.5）=0.5455 查规范表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3∮， 即：μs=1.3×0.5455=0.7092； ω0——基本风压。根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定：ω0=0.45。 ωk=0.7×0.45×1.495×0.7092=0.334KN/m ②由风荷载产生的弯矩计算 MW=0.85×1.4×ωklah2/10=0.85×1.4×0.334×1.5×1.82/10 =0.1932KN.m N/（∮A）+MW/W=18390/（0.185×489）+0.1932×106/(5.08×103) =241.31kN/mm2＞f=215kN/mm2,不满足要求。 结论：经计算，架体稳定性不能满足要求，不能直接将脚手架搭设到顶，应采取卸荷措施。本工程拟在9层平面设置钢丝绳斜拉并钢管斜撑卸荷结构，卸荷高度：4×3.0＋1.35＋1.0=14.35m。因此，架体稳定性计算时最大垂直力设计值取：N=15.023KN(9层以下荷载)。 N/（∮A）+MW/W=15023/（0.185×489）+0.1932×106/(5.08×103) =204.09kN/mm2 连墙构造对外脚手架的安全至关重要，必须引起高度重视，确保架体稳固。连墙拉筋用Ф6.5钢筋拉到剪力墙上,顶撑用Ф48×3.5钢管，水平距离4.5m，竖向距离为3.6米，具体布置详后附图3。 4.1作用于脚手架上的水平风荷载标准值： ωk=0.334KN（同脚手架稳定计算数值） 由风荷载产生的连墙件轴向力设计值： N1w=1.4ωkAw=1.4×0.334×3.6×4.5=7.575KN 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，对双排脚手架取5.0KN 连墙件轴向力设计值Nl=N1w+N0=7.575+5=12.575KN N=2[fy]s=2×210×3.14×3.252=13.93KN＞N1w=12.575KN 所以连墙件拉筋用2Ф6筋满足要求。 4.2连墙设置的注意事项： ①确保杆件的连接可靠，扣件必须拧紧，垫木必须夹持稳固，避免脱出。 ②装设连杆时应保持立杆的垂直度要求，避免拉杆时产生变形。 ③连墙构造中的连墙杆或拉筋应垂直于墙面设置，并呈水平位置或稍可向脚手架一端倾斜，但不允许向上翘起。 3、斜拉钢丝绳并钢管斜撑卸荷计算 ⑴钢丝绳吊点水平间距以2个立杆纵距为准，即1.5×2=3.0m。 ⑶斜拉钢丝绳用手动葫辘拉紧后再固定，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。 ⑷吊点必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。 ⑸在吊点下方及内立杆与小横杆节点下附加斜撑杆，与钢丝绳共同受力。 ⑹每个斜拉点设水平杆支撑在建筑物水平梁上，抵消斜拉钢丝绳水平方向拉力，防止脚手架水平方向变形。 5.2荷载的取值与组合 计算高度H=14.35m步距h=1.8m 立杆纵距la=1.5m立杆横距lb=1.05m 查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）： 钢管自重G1=0.0384KN/m挡脚板自重G2=0.0132KN/m 安全网自重G3=0.01KN/m外立杆至墙距lc=1.40m 施工荷载qk=3KN/m2内立杆至墙距lc=0.35m 5.2.2脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）； 架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1284KN/m NG1K=H×gk1=14.35×0.1284=1.843KN 5.2.3构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等） ①竹笆板，按2步设一层计，共四层，单位荷重按0.14kN/m2计； =(4×1.05×1.5×0.14)/2×103=441N =（2×4×1.5×0.0384+4×0.0132）×103=513.6N NG2K=441+513.6+215.25=1169.85N =（4×1.05×1.5×0.14+4×0.35×1.5×0.14）/2×103 ②纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用） NG2K=588+230.4=818.4N 外立杆NQK外=2×la×lb×qk/2=2×1.5×1.05×3/2=4.725kN 内立杆NQK内=2×la×lb×qk/2+2×la×lc×qk =4.725+0.3×1.5×2×3=7.425kN 5.2.5垂直荷载组合 N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK外 =1.2×(1.843+1.1699)+1.4×4.725=10.230kN N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK内 =1.2×(1.843+0.8184)+1.4×7.425=13.589kN 计算时按脚手架外立杆卸荷点以上的荷载由钢丝绳承担，内立杆卸荷点以上的荷载由内斜撑钢管承担，不考虑外斜撑钢管的作用（作为安全储备）。小横杆支承于砼墙柱上及加上连墙件的拉结，脚手架基本无侧向位移，小横杆支座可按可动铰支座考虑。如下图所示： 5.3.2钢丝绳的承载力验算 tanα=3.6/1.4=2.571α=68.746°sinα=0.932 PX=10.230×1.05/(1.05×0.932) ⑵钢丝绳自身的极限承载力 采用ф16（6×19）的钢丝绳，按下式求出其理论承载力： P理=0.85×125.0/8=13.281KN＞PX=10.976KN 5.3.3内斜撑钢管的承载力计算 Pn=13.589/sin75.965°=14.007KN ⑵斜撑钢管的承载力验算 GBT51091-2015 试听室工程技术规范ф48×3.5的钢管截面参数： 截面积A=489mm2；回转半径i=15.8mm；自重38.4N/m σ=Pn/A=14.007×103/489=28.6N/mm2＜f=215N/mm2 λ=l0/i=(2500/sin75.965°)/15.8=163.1＜[λ]=200(一般支撑) ∵钢丝绳、斜撑钢管的强度、刚度均满足规范规定要求。 ∴卸荷结构满足要求DB37／T 3593.2-2019标准下载，脚手架安全。