施工组织设计下载简介

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跨迎水道延长线悬灌施工方案09-5-06

设前托梁所有荷载只由腹板两侧吊杆承担，则每根吊带受力为：

，吊杆用φ32mm精轧螺纹钢筋。

验算吊杆强度
，满足要求；

SY／T 7551-2019 用槽道式流量计测量天然气流量.pdf腹板处每根底纵梁的集中荷载：
kN/m

底板处的荷载：
kN/m

弯曲应力：
，满足要求。

最大剪应力：
,满足要求。

设后托梁所有荷载只由腹板两侧吊杆承担，则每根吊带受力为：

，吊杆用φ32mm精轧螺纹钢筋。

验算吊杆强度
，满足要求。

P1=6.14×26×43%×0.5×1.05+3.634×10×0.25=45.12KN

P2=14.03×2×26×1.05×43%×0.5=164.7KN

P3=11.87×26×1.05×43%×0.5=69.67KN

P4=P5=3.6×26×1.05×43%×0.5=22.77KN

P6=13.773×10×43%×0.5=29.61KN

P7=8.74×10×43%×0.5=18.79KN

A0=20215.0221mm2Ix=482306094.8594mm4Wx=2593043.5207mm3

最大剪应力：
,满足要求。

根据《公路桥涵施工技术规范》允许最大变形量为20mm。由力学求解器计算解得，杆端的纵向位移值v=4mm<20mm，满足要求。

取1#块计算，1#块梁段长度为2.7m，重量为136.882t，按140吨计算结构受力。施工机具及人群荷载2.5kN/㎡,混凝土超灌系数1.05。

1．浇筑1号块时受力计算

前吊点近似承担混凝土荷载的43%，即：

=1470×43%=632kN

前横梁重3.255x10=32.55KM；

前吊点承担底篮、侧模、内模、端模、操作平台的43%荷载：

P1=33.647×10×43%=144.68kN

③前吊点承担人群和机具荷载的43%，

P2=2.5×2.7×12×43%=34.83kN

④倾倒和振捣混凝土荷载的43%，

P3=4×2.7×12×43%=55.73kN

主桁架受力简图如下图所示：

φ25mm的精轧螺纹钢筋抗拉强度为298KN，采用9根钢筋后锚，F=298x9=2682KN，

468x4.4=Qx4.4

解得：Q=468KN<2682KN安全系数S=2682/468=5.73

2．挂篮空载行走时受力计算

挂篮空载前移时，只靠反扣轮及配重平衡其倾覆力，每个反扣轮的极限承载力为70KN。挂篮的底模系、侧模、内模、端模、吊带系统以及操作平台等总重33.647吨，故作用于主构架前吊点的荷载为：P1=33.647×50%=16.82t，

挂篮前进时冲击荷载系数取1.3，单个前吊点荷载为：

P=16.82×10×1.3/2=110kN

主桁结构计算简图如下图所示，

125x4.44=Qx4.44

每片桁架后有两对反扣轮，则每个轮子承载的压力为：110/4=27.5KN<70KN，安全系数S=70KN/27.5KN=2.55>2.0，符合要求。

②反扣轮轮压的局部影响及计算

最大弯矩M=Px=27.5×0.08=2.2KN·m

弯曲应力
，满足要求。

AC和CD杆件均受拉，AC的内力较大，故应力为：

BC和BD杆件均为受压杆件，杆件长度分别为3.3m和5.305m，且BD号杆件的轴压力大于BC号杆件，故在此只验算BD号杆件的压杆稳定性，其轴力为784.55KN。

BD杆件的惯性半径为：

，故BD杆稳定性满足要求。

根据《公路桥涵施工技术规范》允许最大变形量为20mm。按1.2倍荷载进行预压，则主构架前端受力为：P=1.2×450KN=540KN

由力学求解器计算解得，CD杆D端的纵向位移值v=9mm<20mm，由于各杆件均为铰接，其杆端位移值均在杆件的弹性形变范围内。吊杆的形变量在做挂篮的混凝土荷载实验时，应记录相关数据，作为浇注各混凝土时的位移提前量的依据，每次浇注时，应将吊杆的形变量计算在千斤顶所调节吊杆高度数值以内，由此抵消吊杆因受拉变形而引起的杆端位移值变化。

销轴采用40Cr,其许用剪应力[τ]=234,销轴直径采用D=79mm

1.销轴抗剪强度验算:

=106.75MP
MP满足要求。

销孔的直径是D=80mm，P=784.55/2=392.28KN

，解得：δ=25mm

侧面吊架上弦杆由120*120*6方管，下弦杆由2[20槽钢，腹杆由120*60*6方管组焊而成。侧面吊架在挂篮行走时主要承受后托梁及相应的模板的重量。荷载为P=33.647×10×1.3/4=110KN，侧面吊架与主构架之间是采用销轴连接。计算简图如下：

验算下弦杆的压杆稳定性，其轴力为P=206.42KN，

下弦杆的惯性半径为：
，长细比

由力学求解器计算得纵向最大位移值为4.5mm<3675/400=9.18mm,所以满足要求。

抗剪强度计算：销轴采用40Cr,其许用剪应力[τ]=234,销轴直径采用D=39mm

抗弯强度计算：按简支梁计算

销孔的直径是D=40mm，P=206.42/2=103.21KN

由于是两边同时承受力，所以一边销孔拉板厚度是6mm，安全系数不小于2.0，每边销孔拉板厚度设为16mm，槽钢壁厚不小于拉板厚度，故腹板焊接10mm厚补强板。

5．挂篮倒退时前横梁的受力计算

挂篮倒退时，前横梁前横梁各承担底托系统、外侧模及提吊系统的荷载的12.5%，冲击荷载系数取1.05，P=32×10×1.05×12.5%=42KN

弯曲应力：
，满足要求。

最大剪应力：
,满足要求。

倒退时，前横梁杆端位移值最大值为18.7mm<20mm，符合要求。

6、挂篮倒退时前、后托梁的受力计算

冲击荷载系数取1.05

底模模板荷载
=1.81kN/m

调节支撑位置各承担侧模重量的12.5%，G2=10t×10×12.5%×1.05=13.125kN/m

底纵梁荷载
=1.39kN/m

弯曲应力：
，满足要求。

最大剪应力：
,满足要求。

最大变形在单元2处，杆件型变量（mm）

坐标系：x方向0.00000

行走轨道锚固间距为1000mm时计算

挂篮行走时，冲击荷载取1.05，每侧轨道承担的荷载为：P=32×10×1.05×25%=84KN

行走轨道采用2[25b，轨道锚固钢筋采用φ25mm精扎螺纹钢筋。

弯曲应力：
，满足要求。

最大剪应力：
,满足要求。

支座反力为R=42KN

验算轨道锚固钢筋强度
，满足要求。

8、主构架节点板焊缝强度计算

焊缝剪应力按下式计算：

P—节点板焊缝所受力；

a—一般取0.7K，为4.2

K—焊缝高度mm，最小板材厚度为[32a的腹板厚度9.5mm，则K=0.7x9.5≈6mm

，满足焊缝的受力要求。

，满足焊缝的受力要求。

，满足焊缝的受力要求。

，满足焊缝的受力要求。

竖杆轴心受压稳定性计算

浇注混凝土状态，竖杆轴力为P=468.00KN。

，故竖杆稳定性满足要求。

轴心受压构件的最大剪力

缀板的剪力
和弯矩
为

缀板厚度
，满足要求。

6.3.1临时支墩竖向力检算

最大弯矩M(KN·m)

钢材抗压强度设计值f(N/mm2)

钢材屈服强度值fy(N/mm2)

钢材弹性模量Es(N/mm2)

当构件处于温度变化的环境中时

温度t(℃)（80≤t≤150）

构件偏心率2M/Nd1（此值仅供参考）

永久荷载所占比例（%）

混凝土抗压强度标准值fck(N/mm2)

混凝土抗压强度设计值fc(N/mm2)

组合截面面积Asc=πd2/4(mm2)

混凝土截面面积Ac=πd12/4(mm2)

组合截面抵抗矩Wsc=Ascd/8(mm3)

套箍系数ξ=αfy/fck

套箍系数ξ0=αf/fc

受压组合强度标准值fysc=(1.212+Bξ+Cξ2)fck(N/mm2)

受压组合强度设计值fsc=(1.212+Bξ0+Cξ2)fc(N/mm2)

构件长细比λ=4*l/d

N/Asc(N/mm2)

0.2fscktkc(N/mm2)

当N/Asc≥0.2fscktkc时，验算N/Asc+M/1.5Wsc≤fscktkc

当N/Asc＜0.2fscktkc时，验算N/1.4Asc+M/1.4Wsc≤fscktkc

轴心受压构件稳定系数ψ

CJJ／T293-2019标准下载欧拉临界力NE=π2EscAsc/λ2(KN)

N/ψAsc(N/mm2)

0.2fscktkc(N/mm2)

6.3.2临时支墩不平衡力矩检算

φ32精轧螺纹钢抗拉强度为980Mpa，锚下控制应力为735Mpa，截面积A=804.2mm2,控制应力f=590.9KN

园林绿化工程投标文件和施工组织设计模板.doc工作力臂L=4.9mF=6×590.9=3540KN

M=4.9×3540=17346KN·m>12514KN·m