施工组织设计下载简介
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某石化炼油厂大体积混凝土施工方案计划开工日期为2010年5月15日，计划竣工2010年6月30日。施工进度见附表4
施工设备机具计划详见附表1施工设备机具计划一览表
计量器具计划详见附表2计量器具计划一览表
施工手段用料计划详见附表3
内蒙高速公路施工组织设计附表1施工设备机具计划一览表
附表2计量器具计划一览表
附表3施工手段用料计划一览表
基础板筋马凳（以实际发生为准）
预埋螺栓安装（以实际发生为准）
焊接固定螺栓（以实际发生为准）
圆基础外围加固（以实际发生为准）
搭设定位板托架用（以实际发生为准）
搭设定位板托架用（以实际发生为准）
降温（以实际发生为准）
测温（以实际发生为准）
降温（以实际发生为准）
降温（以实际发生为准）
降温（以实际发生为准）
基础放线、验线（1天）
基坑开挖、清理（6天）
基坑验槽、垫层及弹线（7天）
钢筋绑扎、安装（20天）
基础混凝土浇筑（5天）
回填（养护7天后，回填，5天）
附件A大体积混凝土水化热计算书
应力计算是指混凝土浇筑龄期内外温差和累计温降应力理论计算。混凝土浇筑后，3天内达到最高温度，只要保证其内外温差小于25℃，即可有效控制混凝土裂缝的出现。
根据商混凝土厂家提供的资料：
1）C30大体积混凝土配合比单位：kg
水泥(P.O42.5)
2）四川瑞信混凝土制造厂P.O42.5普通硅酸盐水泥水化热
P.O42.5普通水泥
配合比中胶凝材料总量：水泥282kg、掺16.5%Ⅱ级粉煤灰、17%矿粉(S=75)，胶凝材料总重量425kg/m3，水胶比：0.419
1.1胶凝材料总水化热（3d）
Q=KQ=0.9×272.4KJ/kg=245.16KJ/kg
1.2混凝土的绝热温升：
=104193/2313.25×0.632
式中：T(t)——混凝土龄期为t时的绝热温升(℃)；
W——每m3混凝土的胶凝材料用量(kg/m3)；
C——混凝土的比热，一般为0.92～1.0〔kJ/(kg.℃)，取0.95；
ρ——混凝土的重力密度，2435(kg/m3)；
t——混凝土龄期(d)。
各种保温材料的导热系数（M/（m.K）），见下表：
0.033～0.052
2）混凝土最高温度计算
Tmax=T（3）+T0
式中：Tmax—混凝土最高温度（℃）；
T（3）—混凝土3天的绝热温升；
T0—混凝土浇筑温度（24℃）；
Tmax=T(3)+T0=28.5+24=53.1℃
Tb(t)=Tq+4h'（H－h'）△Tt/H2
式中：Tb(t)—龄期t时，混凝土的表面温度（℃）；
Tq—龄期t时，大气的平均温度（20℃）；
H—混凝土的计算厚度，H=h+2h'；
=1/（）=6.33W/（㎡.K）
故h'=λ/β==0.37m
H=2.5+2*0.37=3.24m
h—混凝土的实际厚度2.5m；
h'—混凝土的虚厚度（0.37m）；
λ—混凝土的导热系数，2.33w/m·k
β—保温层的传热系数（w/m·k）
△Tt—龄期t时，混凝土绝热温升值与大气温度的差值。
Tb(t)=Tq+4h'（H－h'）△Tt/H2
5）混凝土表面与大气温差
2、大体积混凝土裂缝控制计算
由于混凝土的贯穿性或深层裂缝，主要是由温差和收缩引起过大的温度—收缩应力所造成的，为此对混凝土温度应力和收缩应力的安全性进行验算，以确保基础底板无危害性裂缝产生，保证底板混凝土的耐久性可满足工程质量要求。
根据温度曲线可知，混凝土浇筑后第3天内外温差较大，即此龄期的混凝土温度应力、收缩应力较大，所以龄期T=3d进行计算，其他参数取值同混凝土温控计算的各参数。
σ—混凝土的温度（包括收缩）应力（Mpa）
Εt—混凝土龄期T=3时的弹性模量3.0×104N/mm2
ΔT—混凝土的最大综合温差，按下式计算
Tj—混凝土的浇筑温度为24℃
T(t)—混凝土在龄期T=3时水化热绝热温升为28.5℃
Ty(t)—混凝土收缩当量温差；
Tq—混凝土浇筑时的大气平均温度为20℃
S(t)—考虑徐变影响的松弛系数，查表得0.3
Rk—混凝土外约束系数（Rk=0.50）
υ—混凝土的泊松比取0.15
混凝土收缩变形值的当量温度
=62.773≈63℃
M1、M2、M3、…Mn为不同条件下修整系数，查得。
Ε(t)混凝土的弹性模量可按下式计算
式中：——混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量(N/mm2)；
φ——系数取0.09。
==0.713×104
=0.16Mpa＜ft=1.43Mpa（C30混凝土抗拉强度）
由计算可知，混凝土的抗裂度安全，不需要单独采取抗裂措施。
混凝土中心温度与环境温度比较，当T1与大气平均温差超过25℃时，需采取保温措施。保温层厚度按下式计算：
采用表面腹膜并加盖10mm厚保温（毛毡池）层即可完全满足保温要求
式中：δ—混凝土表面的保温层厚度(m)；
λ0—混凝土的导热系数[W/(m·K)]；(1.51～2.33之间取2)
λi—第i层保温材料的导热系数[取0.033W/(m·K)]；
Tb—混凝土浇筑体表面温度(计算得36.47℃)；
Tmax—混凝土浇筑体内的最高温度(53.1℃)；
h—混凝土结构的实际厚度(1.8m)；
Kb—传热系数修正值，取1.3～2.3，
根据n天龄期收缩应力计算可控制裂缝出现的最小综合温差，依据公式：
S(t)—考虑徐变影响的松弛系数，查表得0.3
Rk—混凝土外约束系数（Rk=0.50）
υ—混凝土的泊松比取0.15
ΔT—混凝土的最小综合温差
得基础nd龄期的综合温差，把代人下式：
T0—混凝土浇筑入模温度(取24℃）
T(nd)——混凝土龄期为nd时的绝热温升(28.5℃)
得nd龄期的混凝土绝热温升值
T(3d)=33.05
T(3d)≤33.05
h—混凝土的实际厚度1.8m；
h'—混凝土的虚厚度（0.37m）；
Ta—大气的平均温度（20℃）
代入公式得：33.05℃；故基础3d龄期的水化热绝热温升值需最小控制在33.1℃，即基础内部混凝土最高绝热温度为53.05（33.05+20大气的平均温度）包括入模温度，方能控制表面裂缝和贯穿裂缝。
Tb(t)—龄期t时，混凝土的表面温度36.47（℃）；
Ta—龄期t时，大气的平均温度（20℃）；
蛇形管内循环水出水温度计算
基础浇注后，一般第三天混凝土水化热达到最高温度，如控制贯穿裂缝的出现，由热量平衡，则需“3d内循环冷水带出的总热量”与“混凝土基础3d内，由未浇注前的最高绝热温度降至需要控制的最高温度释放的热量”相等.以此来计算循环水三天内出水的平均温度。
根据热量平衡T／CECS 10083-2020 增强竖丝岩棉复合板，按照公式：
T出水温度=1.61+20
T出水温度=21.61
计算循环冷却蛇形管布置间距
Q水化热热源强度==42W/m3
整理得：+T出水温度
苏J／T18-2012(九) 建筑防水构造图集(九)--LOCA、DTM、WMP、ZPV和HPM防水卷材53.05=42*/(4.66*2)+21.61
31.44=4.51
蛇形管间距计算为1.45m实际安装间距1.5m，设备基础底板1.8m厚，布置一层蛇形管。