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模板安拆专项施工方案2_secret

钢管立杆受压强度计算值；σ=7019.280/（0.673×424.000）=24.599N/mm2；

立杆稳定性计算σ=24.599N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

JGJT273-2012 钢丝网架混凝土复合板结构技术规程.pdf公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.013×(1.200+0.100×2)=1.763m；

Lo/i=1762.823/15.900=111.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.509；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7019.280/（0.509×424.000）=32.524N/mm2；

立杆稳定性计算σ=32.524N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

（二）梁木模板与支撑计算书

　　图1梁模板支撑架立面简图

立柱梁跨度方向间距l(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.850；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):100.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。

扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:1.00；

二、梁底支撑方木的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=25.000×0.300×0.850×0.300=1.913kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.350×0.300×(2×0.850+0.300)=0.210kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.300×0.300=0.360kN；

2.木方楞的传递集中力计算：

静荷载设计值q=1.2×1.913+1.2×0.210=2.547kN；

活荷载设计值P=1.4×0.360=0.504kN；

P=2.547+0.504=3.051kN。

3.支撑方木抗弯强度计算：

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距(kN.m)M=3.051×0.800/4=0.610；

木方抗弯强度(N/mm2)σ=610200.000/100000.000=6.102；

木方抗弯强度6.102N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求！

4.支撑方木抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力(kN)Q=3.051/2=1.526；

截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×1525.50/(2×60.00×100.00)=0.381；

截面抗剪强度计算值0.381N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足要求！

5.支撑方木挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载P=q1+q2+p1=2.483kN；

最大挠度(mm)Vmax=2482.500×800.003/(48×9500.00×5000000.00)=0.557；

木方的最大挠度(mm)0.557小于l/250=800.00/250=3.200，所以满足要求！

三、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=3.051kN；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中n=0.700/0.300=2

经过简支梁的计算得到：

通过传递到支座的最大力为1×3.051+3.051=6.102kN；

钢管最大弯矩Mmax=2×3.051×0.700/8=0.534kN.m；

截面应力σ=0.534×106/4490.000=118.914N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

五、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，R=6.10kN；

R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=6.102kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×6.000=1.072kN；

楼板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=6.102+1.072+0.720+1.137=9.032kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356m；

Lo/i=2356.200/15.900=148.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9031.580/(0.316×424.000)=67.408N/mm2；

立杆稳定性计算σ=67.408N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+0.300×2=1.800m；

Lo/i=1800.000/15.900=113.000；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；钢管立杆受压强度计算值；σ=9031.580/(0.496×424.000)=42.945N/mm2；

立杆稳定性计算σ=42.945N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.200+0.300×2)=2.148m；

Lo/i=2147.931/15.900=135.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9031.580/(0.371×424.000)=57.415N/mm2；

立杆稳定性计算σ=57.415N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

（三）柱模板支撑计算书

柱模板的截面宽度B=550mm，B方向对拉螺栓1道，

柱模板的截面高度H=600mm，H方向对拉螺栓1道，

柱模板的计算高度L=4m。

柱箍间距计算跨度d=600mm。

柱模板竖楞截面宽度60mm，高度100mm，间距300mm。

柱箍采用矩形钢管□60×40×2.5，每道柱箍1根钢箍，间距600mm。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。

板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

其中q——强度设计荷载(kN/m)；

q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.60=31.32kN/m

d——竖楞的距离，d=300mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.10×31.320×0.30×0.30=0.282kN.M

面板截面抵抗矩W=600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3

经过计算得到
=M/W=0.282×106/32400.0=8.700N/mm2

面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.300×31.320=5.638kN

截面抗剪强度计算值T=3×5638/(2×600×18)=0.783N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

q——混凝土侧压力的标准值，q=40.000×0.600=24.000kN/m；

E——面板的弹性模量，E=6000.0N/mm2；

I——面板截面惯性矩I=600.0×18.0×18.0×18.0/12=291600.0mm4；

经过计算得到v=0.677×(40.000×0.60)×300.04/(100×6000×291600.0)=0.752mm

[v]面板最大允许挠度，[v]=300.000/250=1.20mm；

面板的最大挠度满足要求!

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

其中q——强度设计荷载(kN/m)；

q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30=15.66kN/m

d为柱箍的距离，d=600mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.10×15.660×0.60×0.60=0.564kN.M

竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×80.0×80.0/6=53333.3mm3

经过计算得到
=M/W=0.564×106/53333.3=10.571N/mm2

竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.600×15.660=5.638kN

截面抗剪强度计算值T=3×5638/(2×50×80)=2.114N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

竖楞方木抗剪强度计算不满足要求!

其中q——混凝土侧压力的标准值，q=40.000×0.300=12.000kN/m；

E——竖楞方木的弹性模量，E=9500.0N/mm2；

　I——竖楞方木截面惯性矩I=50.0×80.0×80.0×80.0/12=2133334.0mm4；

经过计算得到v=0.677×(40.000×0.30)×600.04/(100×9500×2133334.0)=0.520mm

[v]竖楞方木最大允许挠度，[v]=600.000/250=2.40mm；

竖楞方木的最大挠度满足要求!

本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍的规格:矩形钢管□60×40×2.5mm；

钢柱箍截面抵抗矩W=7.29cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=21.88cm4；

其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30×0.60=9.40kN

B方向柱箍剪力图(kN)

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大弯矩M=0.823kN.m

最大支座力N=20.347kN

最大变形v=0.265mm

其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=0.82kN.m；

x——截面塑性发展系数,为1.05；

W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=7.29cm3；

柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000

B边柱箍的强度计算值f=112.94N/mm2；

B边柱箍的强度验算满足要求!

经过计算得到v=0.265mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=400.000/400=1.00mm；

柱箍的最大挠度满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺拴的强度要大于最大支座力20.35kN。

经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于16mm!

其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30×0.60=9.40kN

H方向柱箍剪力图(kN)

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大弯矩M=0.823kN.m

最大支座力N=20.347kN

最大变形v=0.265mm

其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值,M=0.82kN.m；

W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=7.29cm3；

柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000

H边柱箍的强度计算值f=112.94N/mm2；

H边柱箍的强度验算满足要求!

经过计算得到v=0.265mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=400.000/400=1.00mm；

柱箍的最大挠度满足要求!

DB44／T 997-2012 陶瓷废料循环利用 环保型陶瓷砖.pdf八、H方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺拴的强度要大于最大支座力20.35kN。

主要施工方案报批表经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于16mm!