施工组织设计下载简介

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ZJYC-JS-1S000PX泵房筏基及墙体脚手架施工方案

表面锈蚀深度不大于0.5mm；

各种杆件钢管道端部弯曲，弯曲长度不大于1.5m,弯曲度不大于5mm；

立杆钢管弯曲，弯曲长度大于3m小于等于4mDB44／T 891-2011 吸塑用复合聚氯乙烯装饰片材.pdf，弯曲度不大于12mm。弯曲长度大于4m小于等于6.5m，弯曲度不大于20mm；

水平杆、斜杆的钢管弯曲，弯曲长度不大于6.5m，弯曲度不大于30mm。

对于扣件必须满足以下材质要求

新进的扣件必须有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告；

扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；

扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；

旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

在螺栓拧紧，扭矩达65N·m时，不得发生破坏。

脚手板采用50mm厚木跳板满铺，采用对接或搭接应符合规范要求，脚手板的探头应采用3.2mm镀锌铁丝固定在支撑杆件上。

安全网，采用密目式安全网，其构造要求必须符合规范要求，同时必须执有安检部门的准用证和出厂检验合格证。

放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步……→随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑→装设作业层间横杆，铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板等围护、封闭设施。

脚手架立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，所以底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆上下垂直,其垂直度偏差每步不大于±7mm，架体搭设完毕后其垂直度总偏差不大于±100mm；立杆间间距偏差不大于±50mm,横距不大于±20mm。

脚手架大横杆设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨，接头采用对接扣件，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。大横杆一根杆两端水平高差不大于±20mm，同跨内两根大横杆水平高差不大于±10mm，步距偏差不大于±20mm，横距偏差不大于±20mm。

在大横杆与立杆交接处必须设置小横杆，小横杆设置在大横杆下面与立杆扣接，辅设脚手板层在脚手架中间加设一道大横杆扣接在小横杆上，小横杆两端应与立杆牢固扣接，小横杆伸出内外立杆长度根据不同部位不同施工时期定，其伸出原则以结构边离内立杆距离来定。

脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的里面，密目网必须用合乎要求的塑料篾将网周边每隔450mm（每个环扣间距）系牢在脚手管上。

在架体外侧随架体搭设设置护身栏杆，护身栏杆用钢管与外侧立杆扣牢，护身栏杆高900mm，每隔三步架护身栏杆下设挡脚板，挡脚板应沿脚手板铺设层连续设置。

为防止在架体与结构间落物，在操作层第二层和第四层也应对此间隙进行封闭。封闭方法是挑出小横杆，在距小横杆端100mm处扣接大横杆，上铺旧层板，用12号铁丝同内立杆和大横杆固定。

在设置第一排连墙件前，应根据结构形式，用钢管从结构洞口固结连墙杆进行临时拉结，周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于两步，当不能满足此要求且连墙件又不能即时设置时，应采取与结构临时扣接等撑拉临时措施。

脚手架开口部位高度范围内每步架内外立杆间设置斜撑。

通道口防护棚搭设路线和延伸长度根据现场临建及通道口的实际布置情况确定，但必须符合建筑高度坠落半径的尺寸要求；

防护棚立杆纵向间距1.5m，横向间距2.5m～3m（通道宽度不宜小于2.5m），用水平杆连接成防护棚支架，防护棚支架上水平杆两边应伸出立杆各1m（即防护棚两边比通道各宽出1m），防护棚必须设置纵向扫地杆和防护栏杆；

防护棚设双层，上下层间距600mm，铺设材料用竹笆板或木方、层板；

立杆伸出上层防护棚不小于200mm，双层防护棚之间用安全网维护，上层防护棚四周设500mm高踢脚板，悬挂安全标识；

人行斜道是设置在脚手架内的临时人行通道，主要用途是人员的上下通道。

人行斜道呈“之”字型附着在脚手架上，斜道宽度1m，坡度控制在1：3左右，拐弯处设休息平台，休息平台宽1.2m。人行斜道做成梯步形式，用18mm层板铺设踏步板，踏步规格250×180mm左右，每步踏板上距板边50mm钉防滑条，防滑条宽30mm，厚20mm。

斜道立杆间距和横杆步距同外架，斜道两侧及平台外围必须沿斜道架高设置剪刀撑，底部扫地杆锁通且设置水平剪刀撑；平台的水平杆与外架的水平杆连通，与架体形成一整体。

斜道两侧和休息平台设置护身栏杆，护身栏杆下设挡脚板，挡脚板高度180mm；斜道四周用安全网封闭，安全网封闭在立杆的内侧。休息平台安全网转角处用φ30的PVC管或竹竿立在安全网的内侧，用1.2mm镀锌钢丝与斜道外角立杆绑紧，这样安全网转角处登角，安全网张挂平整有型。

外架进出口门洞采用挑空一根立杆的形式，洞口尺寸为3000×1900mm，在洞口处增设斜腹杆、平行弦桁架等措施，形成空间桁架。

斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，斜腹杆必须采用通长杆件。

门洞桁架下的两侧立杆设双管立杆，副立杆高度高于门洞口1~2步。

门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头均应增设一个防滑扣件，该扣件应紧靠主节点处的扣件。

脚手架在搭设和使用期间，严禁施工用电线路架设在脚手架上；在脚手架上施工的电焊机、砼振动器等要放在干燥木板上，操作者要戴绝缘手套，穿绝缘鞋，经过脚手架的电线要严格检查，电焊机、振动器外壳要采取保护性接地或接零措施。

用φ12镀锌钢筋焊接在架体四角的最上层立杆上，其高度不小于1m，并将最上层大横杆全部锁通，形成避雷网格，避雷网接地通过连墙点预埋件和挑梁卡环与结构本身避雷网形成一整体。在施工期间遇有雷击或将有大雷雨时，脚手架上的操作人员应立即离开。

脚手架的验收和使用管理

脚手架搭设人员必须经过上岗教育且具备脚手架施工操作证。

脚手架在下列阶段应对其进行检查验收

每搭设完10～13米高度后；

遇有6级以上大风和大雨之后；

停工超过一个月恢复使用前；

脚手架使用一定时期后。

立杆挑支架有无松动或脱离情况，钢顶撑是否顶紧，钢丝绳是否松驰；

检验全部节点是否锁紧；

杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；

安全防护设施是否按设计和规范设置，是否安全可靠；

整架垂直度是否符合要求；

脚手架施工荷载不允许超过2KN/m2，使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2.5KN，施工设备单重不得大于1KN，架体上不允许堆放砌块材料和斗车等。

脚手架操作层应确保畅通，严禁上架人员在架面上奔跑、退行，工人在架上作业中应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。

每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

当脚手架使用完成后，拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，禁止人员进入；

拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除；

连墙件只能在拆到该层时才允许拆除，严禁在拆架前先拆连墙件，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；

当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；

在拆除过程中，应做好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业；

拆除的构件应用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷；

拆除的物件应及时分类堆放，以便运输、保管。

脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

脚手架购配件质量与搭设质量应按规定进行验收，合格后方准使用。

作用层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。

当有六级及六级以上大风和雾、雨水天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨后上架作业应有防滑措施。

脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。

在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

脚手架接地、避雷措施按《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。

搭设拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

脚手架的安全立网必须绷紧，张挂平整，锁扣间距150mm；

脚手架立杆、横杆均涂刷防锈漆，剪刀撑刷色号为C100M30的蓝色油漆。

凡露于安全立网外的挡脚板和通道内侧的挡脚板，应刷蓝白相间的油漆。安全立网外的挡脚板从第一步架封闭层开始，每隔四步架设一道，挡脚板必须沿外架连续设置。

附录一：落地式脚手架计算书；

附录二：安全通道详图；

附录三：脚手架及安全通道平面布置图。

附录一：钢管落地脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为24m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为1.2m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.7m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5mm；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.4m，水平间距4.5m，采用螺栓连接；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处广东阳江，基本风压0.62kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1297；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:14；

地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1=1.656kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=1.656×1.22/8=0.298kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=58.68N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=58.68N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1=1.213kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×1.213×12004/(384×2.06×105×121900)=1.305mm；

小横杆的最大挠度1.305mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2=0.046kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.2×1.5/3=0.21kN；

活荷载标准值:Q=2×1.2×1.5/3=1.2kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.046+1.2×0.21+1.4×1.2)/2=0.994kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.994×1.5=0.398kN·m；

M=M1max+M2max=0.007+0.398=0.405kN·m

最大应力计算值σ=0.405×106/5080=79.698N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值σ=79.698N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.046+0.21+1.2）/2=0.728kN

ν=1.883×0.728×15003/(100×2.06×105×121900)=1.843mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+1.843=1.895mm；

大横杆的最大挠度1.895mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2×2/2=0.046kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.2×1.5/2=0.315kN；

活荷载标准值:Q=2×1.2×1.5/2=1.8kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.046+0.058+0.315)+1.4×1.8=3.022kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1297kN/m

NG1=[0.1297+(1.20×2/2)×0.038/1.70]×24.00=3.763kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×14×1.5×(1.2+0.3)/2=5.512kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×14×1.5/2=1.47kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×24=0.18kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.926kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1.2×1.5×2/2=3.6kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×10.926+0.85×1.4×3.6=17.395kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×10.926+1.4×3.6=18.151kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.62×0.74×0.214=0.069kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.069×1.5×1.72/10=0.035kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=17.395kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=18.151kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.004m；

长细比:L0/i=190；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.199

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=17395.009/(0.199×489)+35454.494/5080=185.736N/mm2；

立杆稳定性计算σ=185.736N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=18151.009/(0.199×489)=186.526N/mm2；

立杆稳定性计算σ=186.526N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=7.162kN；

活荷载标准值：NQ=3.6kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.13kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.035/(1.4×0.85)=0.03kN·m；

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=41.06/(1+0.001×41.06)=39.441m；

[H]=39.441和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=39.441m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.62，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.62=0.085kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=15.3m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.83kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.83kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.83

连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。

连墙件普通螺栓连接示意图

T／CECS729-2020标准下载九、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=86.975kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=17.395kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

公路施工组织设计论文沥青混凝土论文高性能混凝土论文水泥混凝土路面论文：土模施工方法在公路工程施工中的应用p=86.975kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！