施工组织设计下载简介

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公路40米箱梁扣件式钢管满堂支架施工方案

根据内楞传递荷载则刚度验算荷载：

p=(q传+q自重)=(12.22×600+0.07×650)=7378N

挠度按单跨简支梁计算，计算跨度650mm。

陇县北河温水镇水利农田河道防洪工程施工组织设计.doc已知：E=2.1×105N/mm2I=10.78×104×2=21.56×104mm4

ωmax=pL3/48EI=7378×6503/48×2.1×105×21.56×104

=0.93mm＜[ω]=L/400=650/400=1.625mm（结构表面外露）

3.1.3扣件式钢管支撑验算

N=(52.23+0.4+0.07/0.65+0.6)kN/m2×0.65m×0.6m=20802N

取步距1.2m计算，查表得对接立杆的容许荷载

[N]=29200＞20802N，满足要求。

λ=L/r=1200/15.9=75.47＜[λ]=150，满足要求。

3.2箱梁底模支撑验算（顺桥方向）

本支架验算为顺桥横向搭设，搭设范围为梁两端部4.2m，浇注条件相同。

由于梁体浇筑在新浇筑砼初凝时间内完成，所以按浇筑高度计算，则计算荷载为：

箱梁砼自重：q1=123.9/2.49=49.76kN/m2

箱梁钢筋自重：q2=(53.86+108.51)/40/2.25=1.80kN/m2

箱梁内外模自重：q3=(0.4×15+0.14×15+1.2×4)/2.25=5.73kN/m2

设备及施工人员荷载：q4=2.50×1.4=3.50kN/m2

震捣砼荷载：q5=4×1.4=5.60kN/m2

倾倒砼荷载：q6=2×1.4=2.80kN/m2

故计算荷载为：q强度=q1+q2+q3+q4+q5+q6=69.2kN/m2

q刚度=q1+q2+q3=57.3kN/m2

3.2.1内楞验算（90×90mm木方）

根据计算荷载则强度验算荷载：q=(q强度+q自重)=(69.2+0.40)×0.3=20.88N/mm

考虑安全按简支梁计算，计算跨度（即外楞间距和支撑纵间距）600mm。

q=20.88N/mm

得：M=1/8×qL2=1/8×(20.88×6002)=0.94×106N.mm

又：W=bh2/6=90×902/6=0.122×106mm3

故：σ=M/W=0.94×106/0.122×106

=7.70N/mm2<[σ]=9.50N/mm2（东北落叶松）

按三跨连续梁计算剪力，计算跨度600mm。

得：V=0.6qL=0.6×20.88×600=7517N

故：τ=3V/2bh=3×7517/2×90×90

=1.39N/mm2<[τ]=1.60N/mm2（东北落叶松）

q=20.88N/mm

根据计算荷载则刚度验算荷载：

q=(q刚度+q自重)=(57.3+0.40)×0.3=17.31N/mm

挠度按简支梁计算，计算跨度600mm。

q=17.31N/mm

已知：E=1×104N/mm2I=bh3/12=90×903/12=547×104mm4

ωmax=5qL4/384EI=5×17.31×6004/384×1×104×547×104

=0.53mm＜[ω]=L/400=600/400=1.5mm（结构表面外露）

3.2.2外楞验算（2φ48×3钢管）

p=(q传+q自重)=(20.88×600+0.07×580)=12569N

考虑安全因素单跨简支梁计算，计算跨度580mm（即支撑横间距）。

得：M=1/4×pL=1/4×(12569×580)=1.823×106N.mm

又：W=4.49×103×2=8.98×103mm3

故：σ=M/W=1.823×106/8.98×103

=203.01N/mm2<[σ]=215N/mm2（钢材）

剪力按三跨连续梁计算，计算跨度580mm，跨内最大剪力

得：V=2p=2×12569=25138N

又：A=424×2=848mm2

故：τ=3V/2A=3×25138/2×848

=44.47N/mm2<[τ]=125N/mm2（钢材）

根据内楞传递荷载则刚度验算荷载：

p=(q传+q自重)=(18.9×600+0.07×580)=11381N

挠度按单跨简支梁计算，计算跨度580mm。

已知：E=2.1×105N/mm2I=10.78×104×2=21.56×104mm4

ωmax=pL3/48EI=11381×5803/48×2.1×105×21.56×104

=1.02mm＜[ω]=L/400=580/400=1.45mm（结构表面外露）

3.2.3扣件式钢管支撑验算

N=(69.2+0.4+0.07/0.58+0.6)kN/m2×0.58m×0.6m=24472N

取步距1.2m计算，查表得对接立杆的容许荷载

[N]=29200＞24472N，满足要求。

λ=L/r=1200/15.9=75.47＜[λ]=150，满足要求。

3.3.1次梁验算（[16槽钢）

q自重=0.1723kN/m。

根据内楞传递荷载则强度验算荷载：

p=(q传+q自重)=(15.79×600+0.1723×1200)=9681N

考虑安全因素单跨简支梁计算，计算跨度1200mm（即主梁间距）。

得：M=n/8×pL=4/8×9681×1200=5.81×106N.mm

又：W=107.304×103mm3

故：σ=M/W=5.81×106/107.304×103=54.15N/mm2<[σ]=215N/mm2（钢材）

剪力按三跨连续梁计算，计算跨度1200mm，跨内最大剪力

得：q=12p/3200=12×9681/3200=36.3N/mm

V=0.6qL=0.6×36.3×1200=26136N

又：A=2515mm2

故：τ=3V/2A=3×26136/2×2515=15.59N/mm2<[τ]=125N/mm2（钢材）

根据内楞传递荷载则刚度验算荷载：

p=(q传+q自重)=(12.22×600+0.1723×1200/4)=7384N

挠度按单跨简支梁计算，计算跨度1200mm。

已知：E=2.1×105N/mm2I=858.43×104mm4

ωmax=(5n2+2/384nEI)pL3=(5×42+2/384×4×2.1×105×858.43×104)×7384×12003

=0.38mm＜[ω]=L/400=1200/400=3.0mm（结构表面外露）

3.3.2主梁验算（I40工字钢）

q自重=0.676kN/m。根据次梁传递荷载则强度验算荷载：

p=(q传+q自重)=9681×4+0.676×5000/9=39100N

考虑安全因素单跨简支梁计算，计算跨度5000mm（即门洞宽度）。

得：M=(n2+1)/8n×pL=(92+1)/(8×9)×39100×5000=222.65×106N.mm

又：W=1078.27×103mm3

故：σ=M/W=222.65×106/1078.27×103

=206.49N/mm2<[σ]=215N/mm2（钢材）

根据次梁传递荷载则刚度验算荷载：

p=(q传+q自重)=7384×4+0.676×5000/9=29912N

挠度按单跨简支梁计算，计算跨度5000mm。

已知：E=2.1×105N/mm2I=21565×104mm4

ωmax=(5n4+2n2+1/384n3EI)pL3

=(5×94+2×92+1/384×93×2.1×105×21565×104)×29912×50003

=9.72mm＜[ω]=L/400=5000/400=12.5mm（结构表面外露）

3.3.3立柱验算□40×40

立柱顶由顶梁传递的荷载：N=39100N×9/2=175950N

轴心受压构件：σ=N/φA=175950N/0.903×5858mm2

=33.26N/mm2＜[σ]=215N/mm2（钢材）

箱梁板砼浇筑高度2.80m，浇筑速度≤1.0m/h。

浇筑温度为T=30℃，砼重力密度γc=25kN/m3。

按浇筑速度计算，查表经修正后最大侧压力为：

F=23.68×1×1.2×1.15=32.68kN/m2

有效压头高度：h=F/γc=32.68/25=1.31m。

侧压力32.68kN/m2

新浇筑砼初凝时间（未考虑缓凝剂）t=200/(30+15)=4.5h。

按浇筑总高度计算，最大侧压力为：F=25×2.8=70kN/m2

综合上述情况分析，侧墙的侧压力应按32.68kN/m2计算。

3.4.1内楞验算（90×90mm木方）

侧压力荷载：q1=32.68×0.3×1.2=11.76kN/m

振捣荷载：q2=4×0.3×1.4=1.68kN/m

根据计算荷载则强度验算荷载：q=(q1+q2)=11.76+1.68=13.44N/mm

考虑安全按简支梁计算，计算跨度（即外楞间距和对拉杆水平间距）750mm。

q=13.44N/mm

得：M=1/8×qL2=1/8×(13.44×7502)=0.945×106N.mm

又：W=bh2/6=90×902/6=0.122×106mm3

故：σ=M/W=0.945×106/0.122×106

=7.75N/mm2<[σ]=9.50N/mm2（东北落叶松）

按三跨连续梁计算剪力，计算跨度750mm。

得：V=0.6qL=0.6×13.44×750=6048N

故：τ=3V/2bh=3×6048/2×90×90

=1.12N/mm2<[τ]=1.60N/mm2（东北落叶松）

q=13.44N/mm

根据计算荷载则刚度验算荷载：q=q1=11.76N/mm

挠度按简支梁计算，计算跨度750mm。

q=11.76N/mm

已知：E=1×104N/mm2I=bh3/12=90×903/12=547×104mm4

ωmax=5qL4/384EI=5×11.76×7504/384×1×104×547×104

=0.89mm＜[ω]=L/400=750/400=1.875mm（结构表面外露）

3.4.2外楞验算（2φ48×3钢管）

q外=0.07kN/m。根据内楞传递荷载则强度验算荷载：

p=q传=13.44×750=10080N

考虑安全因素单跨简支梁计算，计算跨度600mm（即对拉杆竖间距）。

得：M=1/4×pL=1/4×(10080×600)=1.512×106N.mm

又：W=4.49×103×2=8.98×103mm3

故：σ=M/W=1.512×106/8.98×103=168.37N/mm2<[σ]=215N/mm2（钢材）

剪力按三跨连续梁计算，计算跨度600mm，跨内最大剪力

得：V=2p=2×10080=20160N

又：A=424×2=848mm2

故：τ=3V/2A=3×20160/2×848

=35.66N/mm2<[τ]=125N/mm2（钢材）

根据内楞传递荷载则刚度验算荷载：p=q传=11.76×750=8820N

挠度按单跨简支梁计算，计算跨度600mm。

已知：E=2.1×105N/mm2I=10.78×104×2=21.56×104mm4

ωmax=pL3/48EI=8820×6003/48×2.1×105×21.56×104

=0.877mm＜[ω]=L/400=600/400=1.5mm（结构表面外露）

根据验算荷载则所承受的拉力：

P=(32.68kN/m2×1.2+4kN/m2×1.4)×0.75m×0.60m=20167N

选用M16=24500N（允许拉力）＞20167N

3.5支架基础及地基承载力验算

3.5.1立杆基础承载力验算（C15砼硬化面上）

箱梁端梗肋部位单根立杆所承受压力（最大）：P=24472N；

混凝土局部受压强度R=P/A=24472N/100mm×100mm=2.45MPa＜10MPa

立杆荷载通过混凝土硬化层应力按45度传递至地基土，则地基承载力

σ=24472N+0.4×0.4×0.15×24000N/400×400=0.16MPa＜0.20MPa

3.5.2立杆基础承载力验算（沥青砼硬化面上）

箱梁端梗肋部位单根立杆所承受压力（最大）：P=20802N；

混凝土局部受压强度R=P/A=20802N/100mm×100mm=2.08MPa＜3.70MPa

立杆荷载通过混凝土硬化层应力按45度传递至地基土，则地基承载力：

σ=20802N+0.4×0.4×0.15×24000N/400×400=0.13MPa＜0.24MPa

3.5.3立柱基础承载力验算（25砼支墩上）

箱梁中部单根立柱所承受压力（最大）：P=175950N；

混凝土局部受压强度R=P/A=175950N/400mm×400mm=1.10MPa＜12.5MPa

立柱荷载通过混凝土基础应力按45度角传递至地基土，则地基承载力：

σ=175950N+0.5×1.6×0.6×24000N/500×1600=0.23MPa＜3.70MPa

预压采用沙包堆积配重压载。

预压荷载：箱梁标准断面q1=32.80kN/m2×1.1=36.08KN/m

箱梁端部最大q2=49.76kN/m2×1.1=54.74KN/m

采用沙包堆载高度：h1=36.08/15=2.41m

某高速公路绿化环境工程施工组织设计.docH2=54.74/15=3.65

用沙包堆积加载，加载次序为先梁中后梁两端再到中间分层对称进行。

观测点的设置位置：纵向上，在孔跨1/8、1/4、3/8、1/2、5/8、3/4、7/8位置及梁两端紧挨墩身位置共9个横向断面；横向上，在梁底板中心及两侧腹板底部，以及两侧翼缘板底部中心位置共5个纵向断面；竖向上，支架底部硬化层及支架顶部面共2个断面；整孔支架共设置90个观测点，经观察连续24小时沉降量小于1mm时，即可视为沉降稳定，进行卸载。

立模预留拱度=实测沉降量+理论计算反拱度（设计图纸反拱66mm,实际施工44mm满足设计要求）

卸载程序与加载程序相反。

芜铜公路大桥40米箱梁如期、按质、安全、完工。在施工过程中支架安全可靠，满足了本工程的安全要求吉林省农村生活垃圾处理体系评价导则.pdf，也满足了省道过往车辆和行人的安全。工程质量得到了有关专家的一致好评。

1．《建筑工程计算手册》蒋正荣2001.7

2．《桥梁施工工程师手册》杨文渊徐犇1995.1