施工组织设计下载简介

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内排架距离墙长度为0.20m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.25；

DB34／T 3695-2020标准下载横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.9m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处浙江杭州市，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1194；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.036；

脚手板铺设总层数:9；

板单元计算宽度Bc(m)：4m；

板单元计算长度Bl(m)：4m；

板厚度h(mm)：250；混凝土成型龄期TB(天)：28；

混凝土强度等级：[XB=C35]；混凝土强度实测值fck(MPa)：16.7；

钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积(mm2)

大横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.036+1.2×0.105=0.169kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.169×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.361×106,0.425×106)/4790=88.727N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=88.727N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.036+0.105=0.141kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.141×15004/(100×2.06×105×115000)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×115000)=2.425mm；

大横杆的最大挠度2.425mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.036×1.5=0.054kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；

活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.054+0.158)+1.4×1.575=2.459kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.036×1.052/8=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.459×1.05/3=0.861kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.866kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.866×106/4790=180.888N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=180.888N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.036×10504/(384×2.06×105×115000)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.054+0.158+1.575=1.786kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.098=3.122mm；

小横杆的最大挠度为3.122mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.036×1.5×2/2=0.054kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.036×1.05/2=0.019kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.054+0.019+0.236)+1.4×2.362=3.678kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1194kN/m

NG1=[0.1194+(1.50×2/2)×0.036/1.95]×17.90=2.632kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×9×1.5×(1.05+0.2)/2=2.531kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×9×1.5/2=1.012kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×17.9=0.134kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.31kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.31+0.85×1.4×4.725=13.194kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.31+1.4×4.725=14.186kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.05×1.5×1.952/10=0.034kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=13.194kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=14.186kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.378m；

长细比:L0/i=212；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.161

立杆净截面面积：A=4.57cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=13194.24/(0.161×457)+33858.171/4790=186.394N/mm2；

立杆稳定性计算σ=186.394N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=14186.49/(0.161×457)=192.811N/mm2；

立杆稳定性计算σ=192.811N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.678kN；

活荷载标准值：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.119kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.034/(1.4×0.85)=0.028kN·m；

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=31.594/(1+0.001×31.594)=30.627m；

[H]=30.627和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=30.627m。

脚手架单立杆搭设高度为17.9m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.45=0.062kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=17.55m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.524kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.524kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=200/15.9的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

A=4.57cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.524

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.524小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=6.31+4.725=11.035kN；

混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：

QB=1.4×[2×NL/(La×Lb)×(Lb×Bc)/(0.49×Bc×Bl)+Qk]=1.4×[11.035/(1.5×1.05)×(1.05×4)/(0.49×4×4)+3]=9.455kN/m2；

混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=7.5kN/m2；

GB'=GB+QB/2=7.5+9.455/2=12.227kN/m2；GQ=GB+QB=7.5+9.455=16.955kN/m2；

QB'=QB/2=9.455/2=4.727kN/m2；

四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；

M1=(m1+υ×m2)×GB'×Bc2+(mq1+υ×mq2)×QB'×Bc2=7.47kN/m2；

M2=(m2+υ×m1)×GB'×Bc2+(mq2+υ×mq1)×QB'×Bc2=7.47kN/m2；

依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：

Mu=α1γsfyAsh0

所以有：M1<[M1]，M2<[M2]，|M1'|<[M1'],|M2'|<[M2']，此混凝土板是满足承载能力要求。

第四章脚手架的搭设与拆除要求

A、悬挑脚手架的搭设要求：

1）强度、刚度及稳定性要求：

用扣件式钢管搭设脚手架是施工临时结构，它要承受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，要求在各种荷载作用下脚手架不产生明显变形、倾斜、摇晃、扭曲及失稳倒塌现象。内力不超过构件的容许应力。

采用Φ48*3.25钢管和连接扣件等构成的脚手架，立杆、大横杆和小横杆是主要受力杆，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平位移能力的作用，其中连墙杆还承受风荷载。外脚手架采用全封闭立网，以确保安全。

2）脚手架搭设构造要求：

脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于50CM，且不在同一步距内。纵向水平杆件接长用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于50CM，同一步内外两根纵向水平杆接头也应错开，并不在同一跨内。

外立杆里侧设1.2M高防护栏杆和30CM高踢脚杆。

外立杆里侧设1.2M高防护栏杆和30CM高踢脚杆。

脚手架在最下面一道的里立杆与墙面之间设统长安全竹笆片，支承在钢管上，用搭设，脚手架搭设必须服从整体施工进度及安全要求，按脚手架搭设施工方案标准实施。

4）预埋件由架子工埋设，其它工种给予积极协助。

5）在施工过程中任何人都不能把外架的临时加固等保护设施拆除，不能把外架作为模板的支撑，若确实影响施工需要拆除，必须通知有关责任人，待作出有效方案后方可拆除。

6）搭设脚手架的操作人员，必须持证操作，严禁无证人员搭设脚手架。

7）必须遵守项目部施工管理的有关安全技术要求。

8）工地上的井架，施工电梯运材料要小心，不能碰撞到脚手架上。

9）竹片板上的杂物应及时派人清除，安全网脱落要及时挂起，竹片板松散要及时

10）严格控制施工荷载。

B、落地式脚手架的搭设要求：

本工程地下室顶板面起至五层楼面（16.400m）的外架，采用单立管双排全封闭扣件式钢管脚手架。

1）脚手架搭设顺序如下：地下室顶板面放样→放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆。

2）钢管采用力学性能适中的Q235A（3号）钢管，其质量要求，应符合检验标准，外径Φ48壁厚3.25MM无裂纹，两端面必须平整，管壁严禁钻孔。扣件也应符合质量检查要求，扣件活动部位能灵活转动。夹紧钢管时开口处最小距离不得小于5MM。

3）本工程脚手架排距采用1.2M，步距采用1.95M，柱距1.5M，连墙杆间距连墙件为2步3跨，转角处和顶部加密。

4）单立杆搭接设置按计算要求和规范。

5）纵横向水平杆件构造要求：

①横向水平杆设于纵向水平杆之下，并采用直角扣件与内外立杆扣紧。横向水平杆同一端伸出长度应尽量保持一致且不小于10MM。

②纵向水平杆上设置在横向水平杆之上，并采用直角扣件扣紧在横向水平杆上，接头应错开，在同一档距内，接头不得小于50%，杆的轴线距离不大于150MM。操作层上主节点外的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距应不大于柱距的1/2。

③底层内外立杆、进出通道栏杆及踢脚杆统一漆黄黑相间色。

②本外架在外侧立面的两端，各设置一道剪刀撑，从底至顶连续设置。

③剪刀撑斜杆的接头应采用旋转式扣件连接，搭接长度不少于100M，且不小于二个扣件扣紧。

④剪刀撑斜杆用旋转式扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。

8）踢脚杆与扶手栏杆的设置

外立杆内侧踢脚杆设置高度为30CM，扶手栏杆设置高度为120CM，应采用扣件搭接，搭接长度不小于100M。内立杆如遇大开间或高度超过2M的应设120CM高护栏和踢脚杆。

10）外脚手架应满铺脚手片，并四周绑扎不小于18#铅丝，底排和顶排必须作隔离，中间每3步架作一隔离，外围在外立杆内侧采用密目阻燃安全网围挡。

11）脚手架在使用前必须经有关人员进行验收合格并挂合格证后方可使用，验收内容标准化，并定期检查和维修。

C、脚手架的拆除要求：

1）在拆除部位极可能影响到的区段设警戒区予以防护，指定专人负责看管。

2）脚手架拆除人员必须经过专门培训，持证上岗。并经书面安全技术交底，交底人与被交底人履行签字手续后才可上岗作业。

3）全面检查脚手架的扣件连接及支撑体系是否符合安全要求，经主管人员批准后方可实施。

4）脚手架拆除按搭设的逆程序，从上到下进行，严禁上下层同时作业，不允许先拆除立杆。

5）拆除程序：安全网→垫铺板→护栏杆→斜栏杆→纵向杆→大横杆→小横杆→立杆。

6）所有连接杆、剪刀撑、隔离设施，登高设施必须随脚手架逐层拆除，同步下拆，不准先把一种杆件一次拆除。所有杆件拆除时应单独分离，不允许把附有扣件的杆件或未分离的两杆同时输送到地面。

8）拆下的杆件与零配件，应分类堆放，零配件应装入桶内，用吊车或塔吊下吊，钢管等杆件用塔吊吊下，但杆件堆放一次不能太多，控制架子荷载。

9）如发现有隐患部位应及时修正或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。

10）悬挑架拆除至悬挑部位应有电焊工配合，割除悬挑构件，并且注意防火措施。

第五章脚手架搭设和拆除的安全措施

1）搭设和拆除脚手架必须由经安全教育，持有上岗证的架子工承担，有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。

2）搭设和拆除脚手架时，工人必须戴好安全帽，系好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。

3）仔细检查吊运机械，包括索具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，应另行设置。

4）遇强风、雨、雾等特殊气候电网检修工程预算定额 第二册 输电线路工程(2015年版) ，停止脚手架搭设、拆除等施工。雨天施工要有防滑措施。

5）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、风绳等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

6）施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非专业电工不准擅自拉接电线和电器装置。

7）严禁在脚手架上堆放模板全域美丽乡村规划.pdf，木材及施工多余的材料，以确保脚手架畅通及防止超载。脚手架四角应有接地保护避雷装置。

8）要配备足够适用的消防器具，建立消防责任人巡检制度，并具体落实责任到人。

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