施工组织设计下载简介

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V=V1+V2=7.697mm

大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求。

GB／T 19837-2019标准下载5.3扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.068kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.90×1.800/2=0.122kN

活荷载标准值Q=3.000×0.90×1.800/2=2.43kN

荷载的计算值R=1.2×0.068+1.2×0.122+1.4×2.43=3.63kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

5.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1495

NG1=0.15×18.00=2.700kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×4×1.800×(0.90+0.30)/2=0.648kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.800×4/2=0.54kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)，标准值为0.005

NG4=0.005×1.800×30.600=0.275kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.163kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×2×1.800×0.90/2=4.86kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.560

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.450×1.250×1.560=0.614kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

N=1.2×4.163+0.85×1.4×4.86=10.779kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

=0.85×1.4×0.614×1.8×1.52/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

5.5立杆的稳定性计算

卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。

计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

1=arctg[3.00/(0.90+0.30)]=68.20°

2=arctg[3.00/0.30]=84.29°

最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为9.785kN。

最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为10.67kN。

考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)

T1=10.67/SIN68.20°=11.49kN

T2=10.67/SIN84.29°=10.72kN

所有卸荷钢丝绳的最大拉力为11.49kN。

选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×11.49/0.800=143.63kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14mm，满足要求。

吊环强度计算公式为
=N/A<[f]

其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；

A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。

经过计算得到，选择吊环的直径要至少(12225.220×4/3.1416/50/2)1/2=12mm。

2、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.94kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=65.41

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

3、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.45kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.355kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=129.88

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.614kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.60=10.80m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.00

经计算得到Nlw=9.28kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.28kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.232kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求。

5.7悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=1300mm，l=1700mm，ml=300mm，m2=900mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=102.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×4.39+1.4×4.73=5.94kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

k=1.30/1.70=0.765

kl=0.30/1.70=0.176

k2=0.9/1.70=0.523

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=16.562kN

最大弯矩MA=7.297kN.m

抗弯计算强度f=7.297×106/(1.05×102000.0)=68.132N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

受脚手架作用集中计算荷载N=4.39+4.73=9.12kN

水平钢梁自重计算荷载q=21.50×0.0001×7.85×10=0.17kN/m

最大挠度Vmax=2.804mm

水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/400,满足要求!

5.8悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下:

经过计算得到强度
=10.03×106/(0.867×102000.00)=114.34N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求。

（九）、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=16.562kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[16562×4/(3.1416×50×2)]1/2=14.5mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=16.562kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于16562/(3.1416×20×1.5)=175mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=16.562kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

经过计算得到公式右边等于29.218kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求。

在平整的地上先按图纸位置布置两边主梁（[16槽钢）然后布置两头的次梁（[16槽钢）并与主梁满焊再布置中间次梁与主梁满焊最后布置分布槽钢（[10槽钢）将Φ18吊环与槽钢焊接起吊平台至使用位置挂钢丝绳固定卸塔吊吊钩卸料起吊移位。

6.1.3施工注意事项

（1）钢材焊接时，将每个焊缝连续不断的焊完，焊缝要饱满，焊缝厚度不小于8mm；

（2）钢平台操作面满铺脚手板，并用铁丝与槽钢绑扎固定；

（3）钢平台安装时先挂好钢丝绳，穿过外墙模板洞（用钢丝夹具固定），然后再将钢丝绳与平台吊钩连接，并调整四角标高，上好钢丝夹具，钢丝绳连接卡子不得少于3个；

（4）钢平台端头搁置在阳台上，为防止钢平台水平滑动，在[16槽钢端头焊接两块钢板，长度200mm左右，两钢板间的净距为250mm；

（5）建筑物锐角利口系钢丝绳处加衬软垫物；

（6）钢平台外口略高于内口；

（7）钢平台三面安装固定防护栏杆、满挂密目网，高度1500mm，底部封闭挡脚板，20cm高，刷红白漆；

（8）钢平台吊装需待横梁支撑与墙连接固定，接好钢丝绳，调整完毕，经检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作；

（9）钢平台使用时由专人进行检查，发现钢丝绳有破损，超过使用要求时要及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

（10）操作平台上挂牌表明容许荷载值，操作平台人员和物料的总重量，禁止超过设计的容许荷载，并由项目安全员加以监督。（本卸料平台容许荷载值为1.0T，实际交底使用0.8T）

（12）卸料平台应和外悬挑脚手架或落地双排固定脚手架完全断开，防止荷载直接作用在脚手架上。

（1）新制作的卸料平台在使用前进行不低于1.5倍的使用施工静荷载试验和起吊试验，静载试验时间不小于4小时，试验合格后方能投入使用。该项工作由项目安全部门具体负责，并做好试验记录；

（2）钢平台最大使用荷载不超过0.8T；

（3）脚手板与平台梁的固定用φ18通长钢筋，并用铁丝绑扎牢固，起吊前将平台上的散料清理干净；

（4）使用时班组安全人员要经常检查卸料平台的工作情况，一旦发现异常应及时停止作业，上报项目部，进行检查和处理。项目安全员每周进行一次检查，每次检查均要做记录；

（5）吊索（钢丝绳、夹具）经常检查和保养。不用时妥善保管存放，有磨损的钢丝绳不得继续使用；

（6）卸料时要求轻吊轻放，物料吊卸应遵守物料吊装捆扎要求，防止散落，造成伤害;

（7）本卸料平台限载0.8T，即木方100根，钢支撑80根，模板60张；

（8）卸料平台上吊料时必须注意信号工必须到位。

[10槽钢自重：100N/m[16槽钢自重：200N/m

铺板自重：400N/m2施工荷载：1200N/m2

活荷载分项系数：1.4恒载分项系数：1.2

6.3.2分布槽钢计算

q=（100+400×0.5）×1.2+1.4×1200×0.5=1200N/m

V1=0.2188×1200×1.0=262.6N

V2=1.7812×1200×1.0=2137.4N

Mmax=0.2813ql2=0.2813×1200×1.02=337.6

＜Wnf=39.7×215=8535.5N.m安全

6.3.3端部槽钢计算

g=200×1.2=240N/m

则：V3=0.5×（240×3.0+262.6×6）=1147.8N

=860.9N.m＜Wnf=116.8×215=25112.N.m安全

6.3.4中间槽钢计算

q=200×1.2=240N/m

则：V4=0.5×（240×3.0+2137.4×6）=6772.2N

=5097.15N.m＜Wnf=116.8×215=25112.N.m安全

6.3.5两边槽钢主梁计算

q=200×1.2=240N/m

8.5.1不计V6的作用

则：V5=[V3×（4.5+0.5）+V4×（3.5+1.5）+q×4.52/2]/4=10507.5N

取Mmax=M3=8201N.m

8.5.2不计V5的作用

则：V6=[V3×（4.5+0.5）+V4×（3.5+1.5）+g×4.52/2]/3=14010N

对于V6~V4之间，0＜x≤1.5，则

当x=1.5时，Mx有最大植，即Mx=M2

取Mmax=M1=5377.8N.m＜Wnf=116.8×215=25112.N.m安全

V5=10507.5NV6=14010N

则，T1=√4.4×4.4+4.0×4.0/4.4×V5=14200N

T1=√3.25×3.25+3.0×3.0/3.25×V6=19066N

取Tmax=T2=19066N

选用6×37（φ21.5）钢丝绳，强度等级为1400Mpa

则拉断力总和Pg=243.5Kn，换算系数为0.82

则K=0.82×243.5×1000/19066=10.47

符合K=8~10的要求，安全

6.3.7吊环焊缝验算

Tmax=19066N，钢板厚度取10mm

角焊缝，焊角高度取8mm，有效高度为8×0.7=5.6mm

则，τf=19066/5.6/100=34Mpa＜[f]=160Mpa安全

6.3.8砼墙局部受压验算

C25砼，200厚，fc=12.5Mpa

砼抗压承载力N=fc×A=12.5×200×65=162500N＞V7=6412.5N安全

6.3.9槽钢连接焊缝验算

选受剪力最大的部位，即中间[16槽钢与主梁的焊缝

该处V4=6772.2N

焊缝长度为40mm，焊脚高度6mm，有效高度为4.2mm

则，τf=6772.2/40/4.2=40.3Mpa＜[f]=160Mpa安全

按单跨简支梁进行验算，建立力学模型：

北京某城市道路桥梁施工组织设计 .doc故作用于梁上产生的最大弯矩值为：

根据梁平面整体配筋图，该梁配筋为：梁中3C18受拉，。查钢筋计算面积表得AS=763.02mm2。

2）计算在Mmax下的最大配筋：

MUmas76.035x106

asfy·ho0.9x360x366

JGJ／T183-2019 液压升降整体脚手架安全技术标准及条文说明3）、验算连梁斜截面抗剪强度

故箍筋满足承载能力要求。

故楼层所有边梁均满足承载力要求。