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③钢筋荷载1.5kN/m3×1.00×2.30×1.2=4.14kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×1.00×1.4=2.80kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=75.05kN/m

SN／T 3480.1-2013 进出口电子电工工业成套设备检验技术要求 第1部分：印刷线路板表面贴装设备.pdf梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=72.25kN/m

第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数五跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=1000mm；W=bh2/6=1000.00×18.002/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

σ=M/W=315218/54000=5.84N/mm2

梁底模抗弯强度σ=5.84N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

V=KVq1L=0.606×75.05×0.20×1000=9096N=9.10kN

τ=3V/（2bh）=3×9096/(2×1000×18)=0.76N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=72.25kN/m，挠度系数Kυ=0.644

υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×72.25×2004/(100×9000.00×486000)=0.17mm

[υ]=L/400=200/400=0.50mm

梁底模挠度υ=0.17mm＜[υ]=0.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm，立杆横向尺寸L2=280mm，梁宽度b=1000mm。W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=75.05×0.20/1.00=15.01kN/m

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.20×25+0.30)+1.4×2.50=9.86kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=0.35×0.20×9.86=0.69kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=4.01kN，N2=4.19kN，N3=4.19kN，N4=4.01kN；最大弯矩：M=0.10kN.m；最大剪力：V=2.09kN；最大支座力：F=4.19kN；最大变形：υ=0.01mm。

σ=M/W=0.10×106/85333=1.15N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=1.15N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

τ=3V/(2bh)=3×2093/(2×80×80)=0.49N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.49N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

最大挠度υ=0.01mm

[υ]=L/400=280/400=0.70mm

第一层龙骨挠度υ=0.01mm＜[υ]=0.70mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

第二层龙骨纵向间距600mm,计算跨数三跨。第二层龙骨采用木枋b=80mmh=80mm；W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；

σ=M/W=670489/85333=7.86N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=7.86N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.267

V=KVP=1.267×4185/1000=5.30kN

τ=3V/(2bh)=3×5.30×1000/(2×80×80)=1.24N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=1.24N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

P’=F=4185N；挠度系数Kυ=1.883

υ=KυP’L3/（100EI）=1.883×4185×6003/(100×9000.00×3413333)=0.55mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度υ=0.55mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱力的系数为3.267

每根钢管承载NQK1=3.267×4185=13673N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.28×0.60×1=235N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=13673+235=13909N

钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.0376×4.2=156N

水平拉杆3层,拉杆重量=3×0.88×0.0376=99N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×3=44N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=156+99+44=299N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×299+13909=14268N

L0=h+2a=1.50+2×0.50=2.50m

Φ48钢管的i=1.58cm

λ=L0/i=250.00÷1.58=158.23≥150杆件长细比基本满足要求

=0.281，P=N/(
A)=14268÷(0.281×489.00)=103.83N/mm2

钢管承载力103.83N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C40考虑）混凝土楼板，支承楼板厚=200mm，

η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2Um=4×100=400mm

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=((0.7×1×1.71+0.15×1)×1.00×400×185)/1000=99.68kN

钢管支承面受冲切承载力99.68kN＞14.27kN,满足要求。

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求：P≤fg

P=N/A=14.27/0.01=1426.78kN/m2

式中P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)；

A－基础底面面积(m2)，A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=14.27kN；

fg－地基承载力设计值(kN/m2)；

fg=kc×fgk=1.0×15280.00=15280.00kN/m2

其中kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值(C40砼受压fc=19100.00kN/m2,因截面长边小于300mm)

fgk=19100.00×0.8=15280.00kN/m2；

地基承载力P=1426.78＜15280.00kN/m2,满足要求。

F1=0.22r×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(r=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0)

F2=rH=24×梁高=24×2.30=55.20kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=45.752kN/m2，有效压头高度=F/r=1.91m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

3）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

木模板厚度h=18mm；取竖肋间距L=300mm,计算跨数五跨；

W=bh2/6=2100×182/6=113400mm3，I=bh3/12=2100×183/12=1020600mm4。

σ=M/W=1311804/113400=11.57N/mm2

侧模抗弯强度σ=11.57N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

V=KVq，L=0.606×138.82×0.30=25.24kN

τ=3V/（2bh）=3×25.24×1000/(2×18×915)=1.00N/mm2

侧模抗剪强度τ=1.00N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×115×3004/(100×9000.00×1020600)=0.65mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

侧模挠度υ=0.65mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力=92.54×300÷5=5553N；对拉螺栓φ14,容许拉力[N]=17833N

对拉螺栓受力5552.6N＜容许拉力17833N,满足要求。

木枋尺寸b=80mm，h=100mm；计算跨度420mm；跨数5跨。

σ=M/W=367305/133333=2.75N/mm2

侧肋抗弯强度σ=2.75N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

V=KVq，L=0.606×20×0.42=5.05kN

τ=3V/（2bh）=3×5.05×1000/(2×80×100)=0.95N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.95N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=54.90×0.30=16N/mm；挠度系数Kυ=0.644

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×16×4204/6000000000000=0.01mm

[υ]=L/400=420/400=1.05mm

侧肋挠度υ=0.01mm＜[υ]=1.05mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

柱截面宽度b=1000mm，柱截面高度h=1200mm，柱高度H=6450mm，结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋6根，对拉螺栓2根，柱h方向设竖肋6根，对拉螺栓2根，柱箍间距350mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用80×80mm木枋，柱箍采用双钢管Φ48x3.0mm，木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度fm=205N/mm2，抗剪强度fv=125N/mm2。

1）新浇混凝土的侧压力

F1=0.22r×200/(T+15)×β1×β2×V(1/2)=0.22×24.00×5.71×1.00×0.85×2.500.5=40.55kN/m2

(r=24.00kN/m3,β1=1.00,β2=0.85,V=2.50m/h,T=20.00℃)

F2=rH=24×柱高=24×6.45=154.80kN/m2。

F1、F2两者取小值40.55kN/m2，有效压头高度为F/r=1.69m。

2)振捣混凝土产生的荷载4.00kN/m2

3)倾倒混凝土产生的荷载4.00kN/m2

1）抗弯、抗剪强度验算

1.新浇混凝土的侧压力

2.振捣混凝土产生的荷载

3.倾倒混凝土产生的荷载

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣混凝土产生的荷载：q2=1.2×40.55=48.66kN/m2。

取柱截面高度h方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距L=240mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1200×182/6=64800mm3,I=bh3/12=1200×183/12=583200mm4。

弯矩系数KM=0.105，q1=59.9kN/m2

M=KM·qL2=0.105×59.86×2402=362029N·mm

σ=M/W=362029/64800=5.587N/mm2

模板抗弯强度σ=5.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=1.132

V=KV qL=1.132×59.86×0.24=16.263kN

τ=3V/(2bh)=3×16.263×1000/(2×1200×18)=1.13N/mm2

模板抗剪强度τ=1.13N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kν=0.644，q2=48.66kN/m2

挠度ν=Kνq2L4/100EI=0.644×48.66×2404/(100×9000×583200)=0.20mm

[ν]=L/250=1.0mm

模板挠度ν=0.20mm＜[ν]=0.96mm,满足要求。

竖肋采用的80×80mm木枋，W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4.

计算跨度=柱箍间距350mm，跨数5跨。

均布荷载q=59.86×0.24=14.37N/mm；弯矩系数KM=0.105

M=KM·qL2=0.105×14.366×3502=184786N·mm

σ=M/W=184786/85333=2.17N/mm2

竖肋抗弯强度σ=2.17N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.132

V=KVqL=1.132×14.366×0.35=5.692kN

τ=3V/(2bh)=3×5.692×1000/(2×80×80)=1.33N/mm2

竖肋抗剪强度τ=1.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q=48.66×0.24=11.68N/mm；挠度系数KV=0.644

挠度ν=Kνq2L4/100EI=0.644×11.68×3504/(100×9000×3413333)=0.04mm

[ν]=L/250=1.4mm

竖肋挠度ν=0.04mm＜[ν]=1.40mm,满足要求。

柱箍采用双钢管Φ48x3.0mm，W=2×4490=8980mm3,I=2×107800=215600mm4

设有2根对拉螺栓，按3（对拉螺栓根数+1）跨连续梁进行计算。

经计算得到：最大弯矩Mmax=0kN.m；最大变形Vmax=0mm；最大支座力Rmax=0kN

σ=M/W=0×106/8980=0N/mm2

B向柱箍抗弯强度σ=0N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

最大变形νmax=0mm，[ν]=L/250=1.65mm

B向柱箍挠度ν=0mm＜[ν]=1.65mm,满足要求。

柱箍采用双钢管Φ48x3.0mm，W=2×4490=8980mm3,I=2×107800=215600mm4;

设有2根对拉螺栓，按3（对拉螺栓根数+1）跨梁进行计算。

经计算得到：最大弯矩Mmax=0kN.m；最大变形Vmax=0mm；最大支座力Rmax=0kN

（1）抗弯强度验算σ=M/W=0×106/8980=0N/mm2

H向柱箍抗弯强度σ=0N/mm2＜fm=205N/mm2,满足要求。

最大变形νmax=0mm，[ν]=L/250=1.92mm

H向柱箍挠度ν=0mm＜[ν]=1.92mm,满足要求。

7、B方向对拉螺栓验算

对拉螺栓直径14mm，容许拉力值[N]=17.80kN（取柱箍支座最大反力）

所受最大拉力N=柱箍最大支座反力Rmax=0kN

某市政桥梁工程施工组织设计.docB向对拉螺栓所受最大拉力N=0kN＜最大容许拉力值[N]=17.80kN强度验算满足要求。

8、H方向对拉螺栓验算

对拉螺栓直径14mm，容许拉力值[N]=17.80kN（取柱箍支座最大反力）

所受最大拉力N=柱箍最大支座反力Rmax=0kN

DB／T 51-2012标准下载H向对拉螺栓所受的最大拉力N=0kN＜最大容许拉力值[N]=17.80kN强度验算满足要求。

七、框架梁变形监测示意图