施工组织设计下载简介

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[北京]少年宫定型钢模、木胶合板模板施工方案

已知A=489mm2,f=205N/mm2,i=15.78mm,I=121900mm4,E=2.06×105N/mm2;

钢管设不少于三道水平拉杆即l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2599mm

λ=L/i=2599/15.78=164.7,查表得φ=0.262.

脚手架的自重(kN)：

某框架新闻出版大厦施工组织设计方案.docNG1=0.149×25.00=3.725kN

因每支钢管最大受力为N=（0.84×2+3.725）×0.8=4.324KN;

故F=N/A=4324/489=8.84N/mm2

F=N/φA=4324/(0.262×489)=33.75N/mm2

木胶合板龙骨跨距根据材料使用说明书选用，不大于下表跨距：

控制荷重（KN/m2）

顶板模板面层板为15mm厚覆膜木胶合板，次龙骨支撑为50×100木方，间距不大于300mm，主龙骨支撑为100×100木方，间距1000mm，支撑立杆为φ48×3.5钢管，纵横间距均为900mm，横杆步距1800mm。

楼板验算时取最大板厚350mm。木方重力密度5KN/m3，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。

●验算次龙骨（50×100木方）

荷载计算（取300mm宽单元）

模板自重5×（0.012×0.3+0.05×0.1）×1.2=0.05KN/m

**浇混凝土自重24×0.35×0.3×1.2=3.02KN/m

钢筋自重1.1×0.3×1.2=0.4KN/m

均布活载2.5×0.3×1.4=1.05KN/m

合计：4.52KN/m

乘以折减系数0.9q1=4.07KN/m

Mmax=0.1ql2=0.407KN·m

σm=M/Wn=4.88N/mm2＜fm（可）

V=0.6ql=2.44KN

剪应力τ=3V/2bh=0.73N/mm2＜fv

荷载不包括均布活载q2=2.35KN/m

ω=0.677ql4/100EI=0.42mm＜[ω]=l/400=2.5mm（可）

●验算主龙骨（100×100木方）

计算模型取三跨连续梁。为计算方便将次龙骨传递来的集中荷载转化为均布荷载计算，同时，因木方长度有限，不考虑活载的最不利分布。

模板自重0.23KN/m

**浇混凝土自重24×0.35×1.2=10.08KN/m

钢筋自重1.1×1.2=1.32KN/m

均布活载1.5×1.4=2.1KN/m

合计：13.73KN/m

乘以折减系数0.9q3=12.36KN/m

Mmax=0.1ql2=1.236KN·m

σm=M/Wn=7.6N/mm2＜fm（可）

V=0.6ql=7.416KN

剪应力τ=3V/2bh=1.11N/mm2＜fv（可）

荷载不包括均布活载q4=7.88KN/m

ω=0.677ql4/100EI=1.73mm＜[ω]=l/400=2.5mm（可）

立杆间距纵横900×900mm，横杆步距1800mm。φ48×3.5钢管。

对于350mm楼板，单根立杆受力15.19KN

σ=N/An=59.78N/mm2＜215N/mm2（可）

计算模型取两端铰接受压杆，计算长度1800mm

长细比λ=L/I=1800/32.73=55查表得轴心受压稳定系数φ=0.87

σ=N/φA=68.54N/mm2＜215N/mm2（可）

10.3.1400厚预应力空心楼板模板计算

其传力系统为：现浇砼及施工等荷载板底模板木楞方木钢管支柱承接层。

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.20米。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×3.5。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

混凝土楼板：2500×0.25×1.2=7500N/M2

D250薄壁筒体空心管：25kg/m=25×9.8=245N/m，245/（1×0.25）=980N/M2,

则980×1.2=1176N/M2

钢筋：1500×0.25×1.2=450N/M2

模板：500×1.2=600N/M2

静荷载标准值q1=9.726KN/M2

活荷载标准值q2=(2+2.5)×1.4=6.3KN/M2

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=120×1.8×1.8/6=64.80cm3；

I=120×1.8×1.8×1.8/12=58.32cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.1×(1.2×2.555+1.4×6)×0.3×0.3=0.103kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.101×1000×1000/64800=1.552N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×(1.2×2.555+1.4×6)×0.3=2.064kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×2064/(2×1200×18)=0.143N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×8.555×3004/(100×6000×583200)=0.130mm

面板的最大挠度小于300/250，满足要求!

（二）、模板支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=6.5×0.25×0.3=0.488kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.35×0.3=0.105kN/m

(3)薄壁筒体的自重线荷载(kN/m)

q13=1.4×3.920=5.488kN/m

(4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(3+2)×0.3=1.500kN/m

静荷载q1=1.2×0.488+1.2×0.09+1.2×0.42=1.197kN/m

活荷载q2=1.4×1.5=2.1kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.352/1.2=3.297kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.297×0.9×0.9=0.267kN.m

最大剪力Q=0.6×0.9×3.297=1.78kN

最大支座力N=1.1×0.9×3.297=3.264kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.402×106/83333.3=4.83N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1780/(2×50×100)=0.534N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木的最大挠度小于900/250,满足要求!

（三）、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.69kN

最大弯矩Mmax=0.885kN.m

最大变形vmax=2.05mm

最大支座力Qmax=12.043kN

抗弯计算强度f=0.89×106/5080.0=174.18N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

（四）、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=12.04kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

为了安全起见，在板下的支承钢管，应采用双扣承托。

（五）、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.149×12.500=1.861kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.300×0.900×1.200=0.324kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=6.500×0.250×0.900×1.200=1.755kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.940kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+2.000)×0.900×1.200=5.400kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

（六）、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；立杆的轴心压力设计值，它包括：

               横杆的最大支座反力N1=13.063kN(已经包括组合系数1.4)

               脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×12.5=1.935kN

               N=13.063+1.936=16.0kN

　　i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

　　
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度(m)；l0=2.8;

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i；

λ=l0/i=177,查表得到
=0.23

　　k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=2

N<=[f]
A=205×0.23×489=23056N=23.056KN

立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

10.3.25#楼600x900高支模计算书

以马尾松为参考,抗弯强度fM=13N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2,顺纹抗剪强度ƒv=1.4N/mm2,顺纹抗压强度41.9N/mm2

计算底模承受的荷载：模板自重、**浇混凝土的重量、钢筋重量及振捣混凝土产生的荷载。均乘以分项系数1.2。

底模板自重1.2×5×0.018×0.6=0.0648kN/m

混凝土荷重 1.2×25×0.6×0.9=16.2kN/m

钢筋荷重 1.2×1.5×0.6×0.9=0.792kN/m

振捣荷载 1.2×2.0×0.6=1.44kN/m

q1=0.0648+16.2+0.792+1.44=18.7kN/m

根据《混凝土结构工程设计规范》的规定,设计荷载值要乘以r=0.9的折减系数q=0.9q1=0.9×18.7=16.8kN/m

(2)验算底模抗弯承载力

底模下面楞木间距为300,按四跨梁计算

Mmax/Wn=0.18×106/(600/6×182)=5.648/mm2≤13N/mm2

Vmax=0.620ql=0.620×16.8×0.3=3.125kN

τmax=3Vmax/2bh=3×3.125×103/(2×600×18)=0.434N/mm2

ƒv=1.4N/mm2>0.434N/mm2满足要求

验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣混凝土的荷载。

所以q´=0.054+13.5+0.81=14.4kN/m

WA=0.967×q´l4/(100EI)=0.967×14.4×3004(100×9000×600×183/12=0.488mm

允许挠度为L/600=300/400=0.5mm>0.488mm满足要求。

侧压力计算，梁的侧模强度计算，考虑振捣混凝土产生的荷载及**浇混凝土对模板侧面的压力，并乘以分项系数1.2。

F=25H=25×0.9=25.5kN/m2

振捣混凝土产生侧压力4kN/m2

总侧压力q1=1.2×22.5+1.4×4=32.6kN/m2,侧模18厚,立档间距为300mm所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续板。

化为线荷载q=0.3×0.9q1=0.3×0.9×32.6=8.802kN/m2

Mmax/Wh≤fmm

Mmax/Wh=0.1×106/(980/6×182)=1.9N/mm2≤13N/mm2满足要求。

Vmax=0.620ql=0.620×8.802×0.3=1.64kN

τmax=3Vmax/2bh=3×1.64×103/(2×980×18)=0.139N/mm2

ƒv=1.4N/mm2>0.139N/mm2满足要求。

q1=0.3×(22.5+4)=7.95kN/m

WA=0.967×ql4/(100EI)=0.967×7.95×3004/(100×9000×980×183/12)=0.145mm

允许挠度为L/400=300/400=0.5mm>0.145mm满足要求。

采用门式架支撑，排列情况见附图，门式架间距为600mm,门式架下中部设置3.5Φ48钢管单顶,上垫100×100松枋，门式架几何特征：立杆Φ48，壁厚3.mm。

荷载计算：模板0.8kN/m2

砼自重25×0.9=22.5kN/m2

钢筋自重1.5×0.9=1.35kN/m2

总荷载Q=(0.8+22.5+1.35)×1.2+(2.5+2)×1.4=35.88kN/m2

松枋排列情况见附图.每根松枋承重:梁：35.88×0.3=10.764kN/m120mm板：（0.8+25×0.12+1.1×0.12+2.5×1.4）×0.3=2.24kN/m

q=8.802kN/m

第一层松枋间距为300,第

二层松枋为900。门式架下中 A BA

部设置钢管单顶，受力状况450450

如图所示,(按两跨连续梁考虑)

M中=0.07x2.24x0.92M支=2.21x0.32/2=0.09945KN.m

=0.1411KN.m

σmax=0.09945×106/(100×1002/6)=0.8466N/mm2<13N/mm2满足要求

Va=0.375×2.24×0.9+2.24×0.3=1.419kN

Vb=0.625×2.24×0.9=1.26KN

Rb=0.83×2+8.802×0.6=6.94KN

τmax=3V/2bh=3×1.419×103/(2×100×100)=0.213N/mm2

p=6.94kN P P PPP

RA=6.94+6.94X0.667=11.57=RC A BC

WW／T 0052-2014标准下载RB=6.94+1.1X6.94=14.57KN 300300300300300300

Mmax=0.175×6.94×0.9=1.09kN·m

Vmax=1.15×6.94=7.98kN

σmax=1.09×106/(100×1002/6)=6.54/mm2

τmax=3V/2bh=3×7.98×103/(2×100×100)=1.197N/mm2

门式架承载验算:P=Rmax=9.37kN<[N]=25kN满足要求。

钢管单顶验算：材料规格3.5厚φ48钢管，面积A=4.89㎝2，i＝1.58㎝

λ=L/i＝221，查表φ＝0.148N=14.57KN

NB／T 47012-2020 制冷装置用压力容器.pdfN/ΦA≤f＝14.57×103/0.148×489＝201.3N/㎜2∠f=205N/㎜2满足要求。