施工组织设计下载简介

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8、起重滑轮组引出索拉力S1经导向滑轮后对井架的垂直压力

NV2=S1=3.06kN；

装饰工程施工组织设计投标书模板.doc9、起重时缆风绳的张力T2及其产生的垂直分力和水平分力

起重时只考虑最上道缆风绳起作用，在起重时缆风绳的张力：

T2=（G1×3.6×cosα）＋G2×0.5×3.6×cosα/(H×sinθ)=（3×3.6×cos45o＋0.9×0.5×3.6×cos45o）/(30×sin45o)=0.414kN；

垂直分力T2V=T2cosθ=0.414×cos45o=0.293kN；

水平分力T2H=T2sinθ=0.414×sin45o=0.293kN；

摇臂杆的受力情况，与结构型式、节点构造、支承情况等有关，通常按静定体系计算。为简化计算，根据上述因素作如下一些基本假定：

（1）摇臂杆的节点，近似地看作铰接；

（2）摇臂杆是空间结构，分解为平面结构进行计算。

顶部截面：N顶=5.858kN；

中部截面：N中=6.176kN；

底部截面：N底=6.494kN；

顶部截面：起重滑轮组引出索与摇臂杆轴线间的距离e1取10cm，吊重滑轮中心与摇臂杆轴线间的距离e2取25cm；

M顶=G1×sinα×e2+S1×e1=3×sin45o×0.25+3.06×0.1=0.836kN.m；

N顶/An＋M顶/(γWn)≤f

5.858×103/2714.336+0.836×106/(1.15×93970.314)=9.897N/mm2

摇臂杆顶部截面计算强度σ=9.897N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

i=（I/An）1/2=50.956mm；

λχ=l/i=3600/50.956=71；

据《钢结构设计规范》附录C得，取φχ=0.745。

N'Eχ=π2×2.06×105×2714.336/(1.1×712)=995224.82N；

摇臂杆顶部截面计算强度σ=1.829N/mm2允许强度≤215N/mm2,满足要求!

为简化井架的计算，作如下一些基本假定：

（1）井架的节点近似地看作铰接；

（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；

（3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。

2、风荷载作用下井架的约束力计算

缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下，井架的计算简图如下：

各缆风绳由下到上的内力分别为：R(1)=12.335kN,M(1)=17.336kN.m；

各缆风绳由下到上的内力分别为：R(2)=8.477kN,M(2)=2.25kN.m；

Rmax=12.335kN；

摇臂杆处界面弯矩为M0=3.468kN.m；

各缆风绳或附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：

经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为:

N1=G+Nq1+S＋∑T(1)＋T1V＋T2V＋NV1＋NV2＋∑R(1)ctgθ=11+26.25+11.22＋76.368＋1.307＋0.293＋2.428＋3.06＋20.812×ctg45o=152.737kN；

N2=G+Nq2+S＋∑T(2)＋T1V＋T2V＋NV1＋NV2＋∑R(2)ctgθ=11+3.75+11.22＋50.912＋1.307＋0.293＋2.428＋3.06＋8.477×ctg45o=92.446kN；

N0=G＋Nq0＋S＋T(3)＋T1V＋T2V＋NV1＋NV2＋R(n)ctgθ=11+5.1+11.22＋12.728＋1.307＋0.293＋2.428＋3.06＋8.477×ctg45o=93.796kN；

（1）井架截面的力学特性：

井架的截面尺寸为1.7×1.7m；

主肢型钢采用4L75X8；

一个主肢的截面力学参数为:zo=21.5cm，Ixo=Iyo=59.96cm4，Ao=11.5cm2，i1=95.07cm；

缀条型钢采用L63X6；

格构式型钢井架截面示意图

Iy'=Ix'=1/2×（185723.34+185723.34）=185723.34cm4；

计算中取井架的惯性矩为其中的最小值185723.34cm4。

2.井架的长细比计算：

井架的长细比计算公式：

经过计算得到λ=51.148。

经过计算得到λ0=52。

查表得φ=0.847。

3.井架的整体稳定性计算：

井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：

W1=I/(a/2)=185723.34/(170/2)=2184.98cm3；

N'EX=π2×2.06×105×46×102/(1.1×51.1482)=3249930.278N；

经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的强度分别为

第1道H1=15m,N1=152.737kN,M1=17.336kN.m；

σ=152.737×103/(0.847×46×102)＋(1.0×17.336×106)/[2184.98×103×(1－0.847×152.737×103/3249930.278)]=47N/mm2；

第1道缆风绳处截面计算强度σ=47N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

第2道H2=30m,N2=92.446kN,M2=2.25kN.m；

σ=92.446×103/(0.847×46×102)＋(1.0×2.25×106)/[2184.98×103×(1－0.847×92.446×103/3249930.278)]=25N/mm2；

第2道缆风绳处截面计算强度σ=25N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

摇臂杆的支点截面处H0=29.1m，N0=93.796kN,M0=3.468kN.m；

σ=93.796×103/(0.847×46×102)＋(1.0×1×106)/[2184.98×103×(1－0.847×93.796×103/3249930.278)]=25N/mm2

摇臂杆处截面计算强度σ=25N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

缆风绳的最大拉力F=Rmax/sinθ=12.335/0.707=17.444kN;

缆风绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]──缆风绳的容许拉力(kN)；

Fg──缆风绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为缆风绳直径(mm)；

α──缆风绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61；

缆风绳分别可取0.85、0.82和0.8；

K──缆风绳使用安全系数，根据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》，k=5.5；

由于缆风绳在架体四角有横向缀件的同一水平面上对称布置，计算中取：

[Fg]=最大拉力17.444kN，α=0.80，K=5.5,得到：

d=(2×K×[Fg]/α)0.5=(2×5.5×17.444/0.80)0.5=15.5mm；

缆风绳最小直径必须大于15.5mm才能满足要求!

1、井架基础所承受的轴向力N计算

N=G+Nq+S＋∑T(i)＋T1V＋T2V＋NV1＋NV2＋∑R(i)ctgθ=11+3.75+11.22＋19.092＋1.307＋0.293＋2.428＋3.06＋15.831×ctg45o=112.981kN；

井架单肢型钢所传递的集中力为：F＝N/4=28.245kN；

2、井架单肢型钢与基础的连接钢板计算

由于混凝土抗压强度远没有钢材强，故单肢型钢与混凝土连接处需扩大型钢与混凝土的接触面积，用钢板预埋，同时预埋钢板必须有一定的厚度，以满足抗冲切要求。预埋钢板的面积A0计算如下：

A0=F/fc=28.245×103/7.200=3922.938mm2；

单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下：

单肢型钢混凝土基础边长:a=282451.5581/2＝531.462mm；

井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯矩按下式计算：

取l=a/2＝265.731mm；

依据《混凝土结构设计规范》，板底配筋计算公式如下:

经过计算得：αs=0.938×106/(1.000×7.200×531.462×2802)=0.003；

As=0.938×106/(0.998×280×210)=15.981mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:531.462×300×0.15%=239.158mm2。

故取As=239.158mm2。

井架四个单肢型钢混凝土基础间配置通长筋,中间必须用相同等级的混凝土浇筑成整体混凝土底板。

根据井架安装的施工要求，需要相关人员如下：

根据井架安装要求，结合施工实际需要，安装现场须配备的施工机具及材料清单如下：

1、试验条件应符合下列要求：

a、架体的基础、附墙架等应符合规范规定；

c、地面风速：不大于11mm/S(六级)；

d、电压波动：±7%；

e、荷载与标准质差±3%。

2、在空载情况下以提升机各工作速度进行上升、下降、变速、制动等动作，在全行程范围内，反复试验不少于3次。同时应对个安全装置进行灵敏度实验。

3、双吊篮提升机，应对各单吊篮升降和双吊篮同时升降，非别进行试验。

4、空载试验过程中，应检查各机构动作是否平稳、准确，不允许有振颤、冲击等现象。

5、吊篮加额定荷载试验，使其重心位于吊篮的几何中心，沿长度和宽度两个方向各偏移全长的1/6的交点处。

7、超荷载的试验，将定额荷载5%逐级加荷，直至加到额定荷载125%，荷载在吊篮中均匀布置，做上升、下降、变速、制动（不做坠落实验）。试验时动作准确可靠，无异常现象，金属结构不得出现永久变形、可见裂纹、油漆脱落以及连接损坏、松动等为合格。

8、试验应有试验记录，记录内容应有下同各条：

a、写明试验日期、场地环境、参加部门以及负责人。

b、审查必备的技术文件及外购的合格证书。

c、记载实验情况和结果。

d、对所作试验的提升机作出结论。

（一）、井字架拆卸的依据：

井字架拆卸必须遵守国家有关规定以及《产品使用说明书》的要求，按步骤有序地进行拆卸工作，同时，在拆卸之前，必须要做好，做足一切准备工作，以避免一切安全事故的发生。

（二）、井字架拆卸的安全技术措施：

1、井字架拆卸应由经过资质审查合格或经过专业培训合格，并取得资格证书的熟练人员进行拆卸，并严格按照说明书的要求有步骤地进行。

2、井字架拆卸前必须由公司质安科，工地项目部对拆卸人员进行安全技术交底。

3、井字架拆卸人员必须作好安全防范措施，戴好安全帽，佩带好安全带，不准穿拖鞋、硬底鞋、赤脚和酒后作业。

4、在井字架拆卸现场10m范围内设置临时安全岗以及划分安全区，挂好危险标志，禁止任何人通过。

5、参加拆卸作业人员和指挥人员，每天早上应量一量血压，身体不适合高空作业人员不准登高作业。

6、遇到五级大风或大雨、雷雨天气，必须停止高空作业。

7、拆除作业应在白天天气好的情况下进行，严禁在夜间、下雨天、有风时进行拆卸工作。

（三）、井字架拆卸方案：

1、井字架拆卸人员必须熟悉拆除方案，了解拆卸的顺序和要求。

2、井字架的拆除应从顶至下的顺序进行拆卸：即天梁→立柱→附墙件→基础。

3、拆前应在井字架上搭设好操作平台，操作平台不应大于3节高度。

4、在拆卸过程中，严禁从高处向下抛掷物件。

5、附墙件（井架与主体拉结件）不得超前拆除。

6、拆除过程的安全技术措施与安装过程要求相同。

1、井架安装前要阅读安装说明书，进行安装前进行技术交底，特别是安全交底工作。

2、参加作业人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋，严禁酒后作业。

3、安装时必须有专人统一指挥，专人监督，有可靠的上下联络信号。

4、上下运送角钢的扒杆滑轮要绑扎牢固、安全可靠，严禁上下抛掷零件、工具、和其他杂物。

5、安装必须在白天进行，严禁有四级以上大风、暴雨天作业。

6、安装现场5m范围内设安全禁区，要有安全标志和警戒防护栏杆。

7、临时操作平台使用的铺板要完好无损，并有足够的刚度，要求尽量满铺，并与架体绑扎牢固。

8、井架安装完毕后，必须架设避雷针和防雷接地，接地电阻不大于4欧姆。

9、井架安装完毕后必须检查和配备安全防护措施：

1）井架外用三向需挂设全封闭密目安全网。

2）井架吊笼的进料口与卸料口均要安装安全门，当吊笼上升离开地面时防护门自动关闭。

3）进料口需搭设双层防护棚，设于进料口上方。

1、安装材料进场后应分规格编码堆放，堆放要按规定场地整齐堆放好，做到一头齐。

2、施工现场要经常保持整洁卫生，安装时应当把余下的材料运回堆放场地，把杂物清净运走。

3、四周安全挂钩要整齐、美观。

4、要定时检查，清理场地，如有不符合安全文明施工要求的要马上整改。

第十一节卸料平台安全性计算

该1＃楼工程为7层框架结构，建筑总高29m，卸料平台跨度1M,宽1.7M。

据当地及以往施工经验，支撑选用梢径为60MM的小叶桉木，平台的木楞选60×90MM的方木，面铺20MM厚散板。

1.建筑物总高为29m。

2.施工井架外框离建筑物为1.9m,平台搭设基础已平整夯实，并用C25

的混泥土浇10cm砼垫层.

3.井架基础周围设置排水沟，发现有积水用小型水泵直接派入污水管道。

1.上料平台选用钢管及扣件连结搭设。

2.上料平台杆件与施工井架持有4—5cm间隙，与建筑物采用刚性拉结，即在建筑物圈子梁上按图示垂直埋设钢管以便用钢管扣件与平台立杆拉结。

3.平台纵向立杆间距2.1m，横向立杆间距为不大于1.0m。

4.平台小横杆垂直于建筑物墙面设置，小横杆一端头与施工井架外框保持4—5cm间距，小横杆另一端与墙（梁）面垂直接触。

5.平台大横杆设置在小横杆上与建筑物墙面平行设置，大横杆与墙净距不大于0.3m。

6.与各层楼板面低约10cm位置设置一组小横杆，确保平面铺板铺设后，上料平台板面与末装饰的楼层水泥地面基本持平。

7.每层上料平台铺设上方高约18—20cm料位置的平台立杆上，应增设纵横向拉接杆，减少平台立杆挠度变形。

8.当上料平台小横杆相对应的圈梁位置，在圈梁浇筑砼前应预埋垂直于楼板面8焊接管4根，以便做上料平台刚性拉结和施工井架附墙拉结点，如图所示（附后）：

9.每个上料平台立杆横向各设一组拉杆两道。

10.离上料平台口10cm处设置1个安全防护门。

11.卸料平台的两侧设置1.2m的防护栏杆和0.2m的扫地杆，并用竹片防护。

12.卸料平台铺设胶合板时，先在水平杆上绑扎5cm×10cm的木方，其间距为20cm.

(1)模板自重0.5KN/M2

(2)施工人员及材料活载3.5KN/M2

2.散板的强度验算(设三条木楞，按两跨连续梁计算)

q1=1.2×0.5+1.4×3.5=5.5KN/M2

M1=q1l2/8=5.5×0.852/8=0.5KN·M

q2=(1.2×0.5+1.4×3.5)×1.7/2=4.675KN/m

按一跨简支梁计算，弯矩为

M2=q2l2/8=4.675×12/8=0.584KN·M

雨季施工方案(正式)（15P）.doc强度验算（按七层高计）

木支撑面积A=3.14×0.062/4=0.002826M2

小叶桉木的密度按ρ=7KN/M3计。

N=4.675×0.5+2.9×0.002826×7×1.2×7=2.82KN

F=N/A=2.82×103/0.002826×106=1.00N/mm2

GB 6722-2014 爆破安全规程.pdf长细比验算（每层设一道拉杆）

λ=l0/0.25d=2900/(0.25×60×2)=96.67<200

通过计算可知，卸料平台的安全性是满足要求的。