病房综合楼工程模板专项施工方案

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病房综合楼工程模板专项施工方案

(5)安装墙柱模板时,随时支撑固定,防止倾覆。

(6)预拼装模板的安装,边就位、边校正、边安设连接件、并加设临时支撑稳固。

(7)拆除承重模板,设临时支撑绵妇幼保健院施工组织设计,防止突然整块塌落。

(8)安装整块柱模板,不得将柱子钢筋代替临时支撑。

(9)吊装模板时,必须在模板就位并连接牢固后,方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。

(10)拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带,禁止站在模板的横杆上操作,拆下的模板集中吊运,并多点捆牢,不准先下乱扔。拆模间歇时,将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢靠,严防突然掉落、倒塌伤人。

(11)拆模起吊前,复查拆墙螺栓是否拆净,再确定无遗漏且模板与墙体完全脱落方可吊起。

(12)雨雪及五级大风等天气情况吓禁止施工。

(13)模板放置时不得有电线、气焊管线等。

(14)模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸,偏差过大及时修理。

楼板厚度为:400mm、250mm空心板(按200mm实心板计算)、180mm、100mm

模板的面板采用15mm厚高强度板

次龙骨采用50mm×100mm木方E=104N/mm2I=bh2/12=4.16×104mm4

主龙骨采用φ48×3.5钢管

模板及支架自重标准值:0.3KN/m2

混凝土标准值:24KN/m2

钢筋自重标准值:1.1KN/m2

施工人员及设备荷载标准值:2.5KN/m2

楼板按400mm厚计算

荷载标准值:F1=0.3+24×0.4+1.1+2.5=13.5KN

荷载设计值:F2=(0.3+24×0.4+1.1)×1.2+2.5×1.4=16.7KN

楼板按250mm厚空心板(按200mm厚实心板)计算

荷载标准值:F1=0.3+24×0.2+1.1+2.5=18.7KN

荷载设计值:F2=(0.3+24×0.2+1.1)×1.2+2.5×1.4=10.94KN

楼板按100mm厚计算

荷载标准值:F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN

荷载设计值:F2=(0.3+24×0.1+1.1)×1.2+2.5×1.4=8.06KN

新浇注的混凝土均匀作用在面板上,单位宽度的面板可以视为梁。次龙骨作为梁支点按三跨连续梁计算

板厚按400mm计算(梁宽按300mm计算)

则最大弯矩Mmax=0.1Q12I12

最大挠度Umax=0.677Q12I14/(100EI)

其中线荷载设计值:Q1=F2×0.3=16.7×0.3=5.01KN

按面板的抗弯承载力要求

Mmax=0.1Q12I12=[fWW]=1/6bfWh2

0.1×5.01×I12=1/6bfWh2=(1/6)×30×300×4002=2.4×108

按面板得刚度要求,最大变形值为模板结构得I1/250

Umax=0.677Q12I14/(100EI)=I1/250

I1=[(100×104×4.16×104)÷(5.01×0.667×250)]1/3

=367.9mm>300mm

(2)板厚按200mm计算(梁宽按350mm计算)

则最大弯矩Mmax=0.1Q12I22

最大挠度Umax=0.677Q12I24/(100EI)

其中线荷载设计值:Q1=F2×0.35=10.94×0.35=3.829KN

按面板得刚度要求,最大变形值为模板结构得I1/250

Umax=0.677Q12I24/(100EI)=I1/250

I1=[(100×104×4.16×104)÷(3.829×0.667×250)]1/3

=402mm>350mm

(3)板厚按100mm计算(梁宽按400mm计算)

则最大弯矩Mmax=0.1Q12I32

最大挠度Umax=0.677Q12I34/(100EI)

其中线荷载设计值:Q1=F2×0.35=8.04×0.4=3.224KN

按面板得刚度要求,最大变形值为模板结构得I1/250

Umax=0.677Q12I24/(100EI)=I1/250

I1=[(100×104×4.16×104)÷(3.224×0.667×250)]1/3

=424mm>400mm

ⅰ.取400mm板厚计算,立杆采用φ48×3.5钢管,间距为700mm,步距为700mm,用铸铁扣件卡子连接,水平拉杆最下一层距地300mm,中间水平拉杆间距1800mm,支撑杆件有效面积A=489mm2

N=16.7×0.7×0.7=8.183KN

[N]=Af=489×215=105135KN>8.183KN

(2)稳定性计算(按中心最大偏心25mm计算)

ix=(Ix/A)1/2=(1.22×105/489)1/2=15.79

λx=1800/ix=1800/15.8=114

λ=kuh/ix=1.155×1.7×1800/15.8=223.7

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.141

σ=8183/(0.141×489)=118.8<205N/mm2

所以满足要求,结构稳定

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算

根据前面计算结果得到R=8.183kN

不满足扣件抗滑要求,需要加一个托件

ⅱ.取200mm板厚计算,立杆采用φ48×3.5钢管,间距为700mm,步距为700mm,用铸铁扣件卡子连接,水平拉杆最下一层距地300mm,中间水平拉杆间距1800mm,支撑杆件有效面积A=489mm2

(1)扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算

N=10.94×0.7×0.7=5.36KN

根据前面计算结果得到R=5.36kN>Rc

ⅲ.取100mm板厚计算,立杆采用φ48×3.5钢管,间距为950mm,步距为950mm,用铸铁扣件卡子连接,水平拉杆最下一层距地300mm,中间水平拉杆间距1800mm,支撑杆件有效面积A=489mm2

N=8.06×0.7×0.7=7.27KN

[N]=Af=489×215=105135KN>7.27KN

(2)稳定性计算(按中心最大偏心25mm计算)

ix=(Ix/A)1/2=(1.22×105/489)1/2=15.79

λx=1800/ix=1800/15.8=114

λ=kuh/ix=1.155×1.7×1800/15.8=223.7

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.141

σ=7270/(0.141×489)=105.44<205N/mm2

所以满足要求,结构稳定

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算

根据前面计算结果得到R=7.27kN

满足扣件抗滑要求,以上立杆间距是根据扣件抗滑承载力计算的,若钢管顶采用钢管顶丝连接,则立杆间距可适当加大一点。

ⅰ.新浇混凝土作用于模板的最大侧压力①,按下列公式计算,并取其中的较小值

得F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN

ⅱ.倾倒混凝土时对模板产生水平荷载②

砼采用布料杆浇注,取倾倒砼对模板产生的水平荷载4KN/m2

由1.2①+1.4②得模板承受的水平荷载值为

Q1=1.2×52.58+1.4×4=68.7KN/m

⑵模板及次龙骨得设计及计算

次龙骨采用50×100mm白衫木方,间距300mm,按受力方向垂直木纹方向,其截面性能为E=10000N/mm2σ=87N/mm2W=83c㎡I=416c㎡

主龙骨间距为450mm,次龙骨按三跨连续梁计算

Q托=68.7×0.3=20.6KN/m

得次龙骨的截面最大弯矩为

M=0.1Q托τ托=0.1×20.6×0.62=0.74KN

σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87N/mm2

所以次龙骨的强度满足要求

ⅱⅱ.次龙骨的刚度计算

Q次=68.7×0.3=20.6KN/m

W=0.677Q次L次/(100EI)=0.677×20.6×0.64×1012÷(100×104×416×106)

=0.021mm<[W]=1.5mm

现场使用φ12钢筋作为墙体的对拉螺栓,螺栓间距取0.45m,对拉螺栓抗拉强度取12.9KN

N=0.45×0.45×52.58=10.64KN<12.9KN

由此可得,用φ12钢筋作为墙体螺栓满足要求

ⅰ.梁取600×700mm计算,采用φ48×3.5钢管.梁底增加一根支撑,梁两侧的钢管在梁底位置用两个扣件作为梁底支托,立杆间距950mm,水平杆间距1800mm最下一根水平杆件距地300mm,,用铸铁扣件卡子连接,支撑杆件有效面积A=489mm2

钢筋混凝土荷载标准值:Q1=(24+1.5)×1.2×0.7=21.42KN/m2

模板自重荷载标准值:Q2=0.3KN/m2

施工人员与设备自重以及振捣砼荷载:Q3=2.5+2=4.5KN/m2

Q=1.2×(21.42+0.3)+1.4×4.5=32.36KN/m2

P,=1.2Q2ah=1.2×0.3×0.7×0.95=0.2394KN

梁底传递给支撑的荷载为

R1=R3=P/2+P,=4.8507KN

R2=9.2226KN

纵向或横向水平杆与立杆连接时,双扣件的抗滑承载力按照下式计算

计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=9.2226KN

R<12.96kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

梁两侧支撑钢管稳定性计算

支座反力N1=R1=4.8507KN

由计算可得楼板荷载N2=10.94KN

N=4.8507+10.94×0.7×0.7=10.2113kn

钢管支撑采用φ48×3.5,其性能为

可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343

长细比λ=Lo/i=3.5343÷1.58=223.7

由表可得φ=0.141

则σ=N/ΦA=10211.3÷0.141÷489=148.1N/mm2<2O5N/mm2

由计算可知,所以满足要求。

梁底中间支撑稳定性计算

N=R2=9.2226KN

钢管支撑采用φ48×3.5,其性能为

可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343

长细比λ=Lo/i=3.5343÷1.58=223.7

由表可得φ=0.141

则σ=N/ΦA=9222.6÷0.141÷489=133.73N/mm2<2O5N/mm2

由计算可知,所以满足要求。

ⅱ.梁取400×750mm计算,采用φ48×3.5钢管.梁底增加一根支撑,梁两侧的钢管在梁底位置用两个扣件作为梁底支托,立杆间距700mm,水平杆间距1800mm最下一根水平杆件距地300mm,,用铸铁扣件卡子连接,支撑杆件有效面积A=489mm2

钢筋混凝土荷载标准值:Q1=(24+1.5)×1.2×0.75=22.95KN/m2

模板自重荷载标准值:Q2=0.3KN/m2

施工人员与设备自重以及振捣砼荷载:Q3=2.5+2=4.5KN/m2

Q=1.2×(22.95+0.3)+1.4×4.5=34.2KN/m2

P,=1.2Q2ah=1.2×0.3×0.95×0.4=0.137KN

梁底传递给支撑的荷载为

R1=R3=P/2+P,=3.386KN

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算

计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=4.788Kn

R<8.00kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

梁两侧支撑钢管稳定性计算

支座反力N1=R1=3.386KN

由计算可得楼板荷载N2=10.94KN

N=3.386+10.94×0.7×0.7=8.7466kN

钢管支撑采用φ48×3.5,其性能为

可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343

长细比λ=Lo/i=3.5343÷1.58=223.7

由表可得φ=0.141

则σ=N/ΦA=8746.6÷0.141÷489=126.86N/mm2<2O5N/mm2

由计算可知,所以满足要求。

梁底中间支撑稳定性计算

N=R2=6.498KN

钢管支撑采用φ48×3.5,其性能为

可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343

长细比λ=Lo/i=3.5343÷1.58=223.7

由表可得φ=0.141

则σ=N/ΦA=6498÷0.141÷489=94.24N/mm2<2O5N/mm2

由计算可知GB/T 25388.2-2021 风力发电机组 双馈式变流器 第2部分:试验方法.pdf,所以满足要求。

宽度大于1m的柱子采用φ14螺栓加固,间距300×500mm。宽度不大于1m得柱子采用[100×50×3.0槽钢为柱箍

ⅰ.柱子取1.2m×1.2m计算

ⅰ.新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值

得F1=0.22×24×5×1.0×1.15×61/2=74.4KN

对拉螺栓间距300×500mm,φ14对拉螺栓抗拉强度取17.8KN

则N=0.3×0.5×74.4=11.16KN<17.8KN

由计算可得南岗社区施工组织设计,φ14对拉螺栓满足要求

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