施工组织设计下载简介

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水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下

φb=570×9.5×58×235/(2090×140×235)=1.07

经过计算得到最大应力σ=12.429×106/(0.807×80500)=191.256N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=191.256小于[f]=215N/mm2,满足要求!

所以JB／T 1647.1-2012 闭式压力机 第1部分：型式与基本参数.pdf，本工程所选用的挑梁合格。

4.9.5、架体工作时，吊拉杆设计验算

按上述设计值，考虑每个机位的设备自重1.5KN，

则每个机位处的荷载为206/2=103KN

吊拉杆内力=103/0.866=119KN

119×1000/215=553.5㎜2

2Φ25面积为981㎜2

2Φ25面积为628㎜2，所以用2Φ20吊杆或使用Φ17钢丝绳即可。

4.9.6、钢丝绳拉板设计验算

按上述设计值，单个机位处于提升（下降）状态时的最大荷载为56.83KN；而处于工作状态时的最大荷载为206/2=103KN，但此时的架体至少有两条钢丝绳同时受力，所以每条钢丝绳的拉结点处最大荷载应为51.5KN。因此，需对提升（下降）状态时的拉板进行验算。

拉板的材料为：Q2135，其抗拉设计值为：205N/㎜2

拉板厚为10mm，宽度为80mm，中间开孔直径为30mm，其危险截面宽度为50mm

此时的拉板所受内力=56.83/0.866=65.62KN

65.62×1000/(50×10)=131.24N/㎜2<抗拉设计值:205N/mm2

所以，本工程所选用的拉板合格！

2、基本数据：立杆间距为1.6m~1.8m，步距h=1.8m，排距为0.8m，外架离墙间距为0.35m。立网网目尺寸为3.5mmx3.5mm，绳径为0.35mm，自重为0.02kN/m2。

3、计算项目：设计脚手架高度为24m，每隔一个柱距设一道悬挑结构承受架体荷载，每段高度不超过24m且本脚手架搭设的步距、排距、柱距符合《手册》中的要求，立杆稳定性满足要求，可不进行验算。但需验算悬挑结构中槽钢的稳定性以及斜拉钢丝绳强度。

4、14#工字钢的稳定性。

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1100mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=712cm4，截面抵抗矩W=102cm3，截面积A=21.5cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×7.237+1.4×4.32=14.732kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.5×0.0001×78.5=0.203kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1]=19.272kN；

R[2]=11.197kN；

最大弯矩Mmax=2.596kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.596×106/(1.05×102000)+

0×103/2150=24.236N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值24.236N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

φb=570×9.1×80×235/(1100×140×235)=2.69

经过计算得到最大应力σ=2.596×106/(0.965×102000)=26.361N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=26.361小于[f]=215N/mm2,满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=19.988kN；

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=19.988kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取19.988kN，α=0.82，K=6，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=19.988kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1998.793×4/3.142×125)1/2=15mm；

1)有资料显示，脚手架围护采用密目安全网，其风力折减系数取0.3。上述计算按0.7取值，已偏于安全。

2)架体与建筑物拉结附着，除受力主框架（竖向柱）要求每层与建筑物附着拉结外，架体部分亦要求与建筑物拉结。拉结要求按：水平方向拉结点间距不大于7m，垂直方向拉结点间距不大于4m。

3)在基本风压大于0.5kN/㎡的地区，本架体的围护不允许采用竹笆，纤维编织袋等，透风性不好的材料；建筑物高度超过30层或100m亦不允许采用竹笆，纤维编织袋等围护材料。

安全网采用密目网，网目尺寸为3.5mmx3.5mm，绳径为0.35mm，为全封闭立网。用22#铁丝绑在钢管上悬挂在外排立杆内侧，从底部开始悬挂到顶。脚手架立杆外侧设防护栏杆二道，每道高0.6m。

1、脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。应定期培训考核，进行身体检查，持证上岗。

2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

3、搭设架子的构配件质量要进行检验，合格后方可使用。

4、脚手架搭设完后应及时进行检查验收，合格后方可使用。

5、操作层上的施工荷载应严格控制，不得超过设计要求，不得将模板支撑、缆风绳、泵送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

6、六级及六级以上大风和雾、雨天应停止施工，雨天后上架应穿防滑鞋。

7、脚手架应定期进行检查和维修，在下列情况下必须对脚手架检查后方可使用：

a、在六级大风和大雨后；

b、停工超过一个月，复工前；

8、脚手架使用期间严禁拆除以下杆件：

a、主节点处的纵横向水平杆；纵横向扫地杆；

9、严禁在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则采取安全措施，并报主管部门批准。

10、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

11、工地临时用电线路的架设及脚手架的接地、避雷措施等应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。

12、脚手架拆除时，地面应设围栏和警戒标志，并派人看守，严禁一切非操作人员入内。

13、脚手架在安装完毕后必须通过当地有资质的单位或安监站检查验收合格后方能使用。

根据项目实际施工情况，本工程于设置2套卸料平台。其尺寸为3500mmx2500mm，栏杆高为1800mm，分布方位由项目组确定。以下是计算过程。

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m2)：0.14；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：1.30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.40；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：4.20；

钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；

预埋件的直径(mm)：20.00。

主梁材料类型及型号：14b号槽钢槽口水平；

次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；

次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.80，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.20；

平台计算宽度(m)：3.50。

次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.4m，其截面特性为：

面积A=12.74cm2；

惯性距Ix=198.3cm4；

转动惯量Wx=39.7cm3；

回转半径ix=3.95cm；

截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。

(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.40=0.14kN/m；

(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：

Q2=10.00/2.80/3.50×0.40=0.41kN/m；

(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m；

经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.14+0.41+0.10)=0.78kN；

经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.40×3.50=3.92kN。

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

经计算得到，最大弯矩M=0.78×3.502/8+3.92×3.50/4=4.62kN.m。

次梁槽钢的最大应力计算值σ=4.62×103/(1.05×39.70)=110.77N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=110.767N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/(3.50×100.00×235.0)=0.66；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb=0.646；

次梁槽钢的稳定性验算σ=4.62×103/(0.646×39.700)=180.15N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=180.153N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择14b号槽钢槽口水平，其截面特性为：

面积A=21.31cm2；

惯性距Ix=609.4cm4；

转动惯量Wx=87.1cm3；

回转半径ix=5.35cm；

截面尺寸，b=60mm,h=140mm,t=9.5mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；

Q1=0.14kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.16kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.16)=0.36kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(0.78×3.50+3.92)/2=3.32kN；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：

R[1]=14.289kN；

R[2]=13.268kN；

最大支座反力为Rmax=14.289kN；

最大弯矩Mmax=7.698kN.m；

最大挠度V=4.616mm。

主梁槽钢的最大应力计算值σ=7.70×106/1.05/87100.0+9.19×103/2131.000=88.488N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值88.488N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

φb=570×9.5×60.0×235/(2800.0×140.0×235.0)=0.829；

由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：

可得φb=0.730；

主梁槽钢的稳定性验算σ=7.70×106/(0.730×87100.00)=121.12N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=121.12N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

（四）、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(4.2/(1.4+1.3))=0.841；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RU1=14.289/0.841=16.99kN；

（五）、钢丝拉绳的强度验算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为16.99kN；

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：

计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取16.987kN，α=0.82,K=8，得到：d=18.2mm。

钢丝绳最小直径必须大于19mm才能满足要求！

（六）、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=16986.571N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[16986.6×4/(3.142×50.00×2)]1/2=20.8mm。

（七）、操作平台安全要求:

1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

因室内楼梯受施工影响不能正常使用，在每栋楼的架体内搭设钢管临时一字形简易楼梯。每跑楼梯宽度约为0.7m，斜道坡度采用1:2，标准层斜道：长6m，高3m，每层楼面设一个休息平台，休息平台宽1.2m。斜道两侧设栏杆扶手，上栏杆上皮高1.2m，挡脚板用竹脚手板，高250mm，中栏杆居中设置。斜道底面用安全网封闭。

9.1、组织机构及其职责

下设办公室及四个应急抢险小组，办公室设在项目管理部，任办公室主任，日常工作由项目组兼管负责。四个应急抢险小组及其职责分别为：

现场抢险组：负责现场事故的抢险、遇险人员的抢救、组织人员的疏散、防止事故的进一步扩大、抢救物资。王林任组长，成员：升降脚手架项目部成员。

医疗救护组：负责事故现场人员的救护，对受伤人员进行营救至安全地带，对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。谢学中任组长，成员：项目管理部成员。

后勤保障组：负责事故现场应急抢险的后勤保障工作，负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。总包单外负责。

保安组：负责事故现场的安全保卫工作，支援其他组的抢救工作，保护现场及事故后的处理工作。罗成解任组长，成员：搭设组成员。

具体人员的分工见应急抢险响应网络图（见下图）

9.2、可能发生事故的确定和影响

建筑脚手架在搭设、使用、拆除过程中发生的事故，一般都会造成程度不同的人员伤亡和经济损失，甚至导致伤亡3人以上的重大事故。脚手架工程多发事故的类型有：1、整架倾倒或局部垮架；2、整架失稳、垂直坍塌；3、人员从脚手架上高处坠落；4、落物伤人；5、设备故障、架体坠落；6、不当操作事故等。

9.3、脚手架事故抢险应急措施

当发生脚手架事故时，本着“统一指挥、分工负责”的原则，各有关抢险小组应认真按公司的抢险应急预案实施报警、积极组织开展抢险、抢修、救护、保护现场等救援工作（抢险应急预案响应网络图附后）。现场救援措施

9.3.1、及时报警：发生脚手架事故时，最早发现应立即大声呼救，并向有关人员报告或报警，事故原因明确及判断事故发展状态稳定情况下，可立即采取正确的方法施救，但决不能在情况不明下盲目救助。

9.3.2、指挥部门迅速成立，按照应急程序处置。

9.3.3、迅速查明事故的原因和判断事故的发展状态，采取正确的方法组织施救。

9.3.5、组织保护现场：保安组要及时保护好事故现场，防止有人破坏现场和盗窃财产。协助有关部门调查事故，查清事故原因，处理事故责任人以及做好事故的善后工作。

抢险应急预案响应网络图

公司抢险救护的车辆随时保证有1辆车备用，根据抢险应急的需要必须配置有2套气割设备及手提砂轮机、板手、夜间照明器材等切割工具，并配备相应的操作人员，配备的特殊工种操作人员，必须熟悉设备和工具的使用及求援工作的应知应会。

副组长谢胜发：13609717728（手机）

副组长王林：13662411968（手机）

医疗救护组谢学中：13535565188（手机）

后勤保障组罗爱军：13544919670（手机）

保安组王宁明：13660432679（手机）

安全验收操作规程（试行）

1、升降前应做到责任到人、人员到位、各司其职、各负其责。

2、组织参加升降操作人员进行安全技术交底。

3、升降操作前的准备工作：

（1）落实所有的操作人员均已到岗到位。

（3）所有妨碍架体升降的障碍物必须拆除。

（4）所有升降作业要求解除的约束必须拆除。

（5）检查导轨是否顺直，防倾覆导向轮是否齐备，转动是否灵活。

（6）检查电动葫芦链条是否顺直，是否有翻链、绞链和其它影响正常运行的故障。

（7）定好现场指挥人员，定好指挥信号，升降过程中应实行统一指挥，升、降指令只能由总指挥一人下达，但当有异常情况出现时，任何人均可立即发出停止指令。

（8）设置安全警戒线，正在升降的脚手架下面严禁有人进入，并设专人负责监护。

（9）升降过程中所有现场施工人员撤离架体。

（1）张紧电动葫芦后湖南省某灌区渠道工程施工组织设计.docx，先拆卸支承底座的拉杆、螺栓，观察架体无异常，再把其余底座的拉杆、螺栓拆除。

（2）第一次先试提升（下降）100mm后停止，观察架体无异常后，再继续提升（下降）到位。

（3）在升降过程中，严格按设计规定控制各提升点的同步性，相邻提升点间的高差不得大于30mm，整体架最大升降差不得大于80mm；并进行巡视观察工作，观察整个架体和各受力杆件是否有明显变形，架体与建筑物之间是否有刮碰现象，电动葫芦是否有异响、翻链、铰链，防倾覆导轮沿导轨爬升是否顺畅。严禁中途不停机的一次升降到位。

（4）装配桁架式升降脚手架提升（下降）到位后，间隔上好支承底座拉杆、螺栓，在没有完成架体固定工作前，施工人员不得擅自离岗或下班。

（5）把脚手架与建筑物拉结牢固，然后进行以下检查，附着支承和架体已按使用状况下的设计要求固定完毕；所有螺栓连接处已拧紧；各承力件预紧程度应一致；扣件接头无松动，所有安全防护已齐备。

（6）向上（或向下）移动电动葫芦和承重吊臂，为下一次架体升降做准备；操作时，应隔个移动，并固定好承重吊臂，张紧葫芦环链后，再继续移动其它承重吊臂和葫芦。

（7）遇五级（含五级）以上大风和大雨、雷雨、浓雾等恶劣天气时农用地估价规程GBT 28406-2012.pdf，禁止进行升降作业，并应对架体采取加固措施。禁止夜间进行升降作业。