城市公元工程模板工程施工方案

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城市公元工程模板工程施工方案

面板的最大允许挠度值:[ω]=1mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×14.4×2504/(100×9500×4.17×104)=0.962mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.962mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1mmGB/T 39790-2021 数控回转头压力机数据处理软件及接口要求.pdf,满足要求!

8.4、墙模板内外楞的计算

(一)、内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,内龙骨采用木楞,宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×80×80/6=53.33cm3;

I=50×80×80×80/12=213.33cm4;

8.4.1、内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×28.80×0.25×0.90=7.777kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m,其中,0.90为折减系数。

得:q=(7.777+0.630)/2=4.203kN/m;

内楞的最大弯距:M=0.1×4.203×500.0×500.0=1.05×105N.mm;

内楞的抗弯强度应满足下式:

内楞的最大应力计算值:σ=1.05×105/5.33×104=1.97N/mm2;

内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2;

内楞的最大应力计算值σ=1.97N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!

8.4.2、内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:

其中,V-内楞承受的最大剪力;

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×28.80×0.25×0.90=7.777kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m,其中,0.90为折减系数。

得:q=(q1+q2)/2=(7.777+0.630)/2=4.203kN/m;

内楞的最大剪力:V=0.6×4.203×500.0=1260.981N;

截面抗剪强度必须满足下式:

内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×1260.981/(2×50.0×80.0)=0.473N/mm2;

内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;

内楞截面的受剪应力计算值τ=0.473N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!

8.4.3、内楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×7.2/2×5004/(100×9500×2.13×106)=0.075mm;

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2mm;

内楞的最大挠度计算值ω=0.075mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm,满足要求!

(二)、外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5;

外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3;

外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4;

8.4.4、外楞抗弯强度验算

外楞跨中弯矩计算公式:

其中,作用在外楞的荷载:P=(1.2×28.8+1.4×2)×0.25×0.5/2=2.1kN;

外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=500mm;

外楞最大弯矩:M=0.175×2101.63×500.00=1.84×105N/mm;

外楞的最大应力计算值:σ=1.84×105/5.08×103=36.199N/mm2;

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;

外楞的最大应力计算值σ=36.199N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

8.4.5、外楞的抗剪强度验算

外楞的最大剪力:V=0.65×2101.635=6.83×102N;

外楞截面抗剪强度必须满足:

外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×6.83×102/(2×50.0×100.0)=0.205N/mm2;

外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;

外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2;

外楞截面的受剪应力计算值τ=0.205N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!

8.4.6、外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。

外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×3.60×100/2×5003/(100×210000×1.22×105)=0.101mm;

外楞的最大容许挠度值:[ω]=2mm;

外楞的最大挠度计算值ω=0.101mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2mm,满足要求!

8.5、穿墙螺栓的计算

穿墙螺栓的型号:M12;

穿墙螺栓有效直径:9.85mm;

穿墙螺栓有效面积:A=76mm2;

穿墙螺栓所受的最大拉力:N=28.802×0.5×0.5=7.2kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=7.2kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!

第九章、板模板(扣件钢管架)计算书

9.1.1、模板支架参数

横向间距或排距(m):1.10;纵距(m):1.10;步距(m):1.50;

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):2.75;

采用的钢管(mm):Φ48×3.5;

扣件连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80;

板底支撑连接方式:方木支撑;

模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;

钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土强度等级:C30;

每层标准施工天数:5;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000;

楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):100.00;

楼板的计算长度(m):3.60;施工平均温度(℃):10.000;

面板采用胶合面板,厚度为10mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):200.000;

木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;

楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元;

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100×12/6=16.667cm3;

I=100×13/12=8.333cm4;

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):

q1=25×0.1×1+0.35×1=2.85kN/m;

活荷载为施工人员及设备荷载(kN):

q2=1×1=1kN/m;

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

其中:q=1.2×2.85+1.4×1=4.82kN/m

最大弯矩M=0.1×4.82×0.22=0.019kN·m;

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;

面板的最大应力计算值为1.157N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=2.85kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×2.85×2004/(100×9500×2560000)=0.001mm;

面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm;

面板的最大挠度计算值0.001mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!

9.3、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3;

I=6×8×8×8/12=256cm4;

9.3.1、荷载的计算

钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1=25×0.2×0.1=0.5kN/m;

模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.2=0.07kN/m;

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

p1=(1+2)×1.1×0.2=0.66kN;

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载:q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.5+0.07)=0.684kN/m;

集中荷载:p=1.4×0.66=0.924kN;

最大弯距:M=Pl/4+ql2/8=0.924×1.1/4+0.684×1.12/8=0.358kN;

最大支座力:N=P/2+ql/2=0.924/2+0.684×1.1/2=0.838kN;

方木最大应力计算值:σ=M/W=0.358×106/64000=5.587N/mm2;

方木的抗弯强度设计值:[f]=13.0N/mm2;

方木的最大应力计算值为5.587N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.684×1.1/2+0.924/2=0.838kN;

方木受剪应力计算值T=3×0.838×103/(2×60×80)=0.262N/mm2;

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2;

方木的受剪应力计算值0.262N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

均布荷载:q=q1+q2=0.57kN/m;

集中荷载:p=0.66kN;

V=5×0.57×11004/(384×9500×2560000)+660×11003/(48×9500×2560000)=1.199mm;

最大允许挠度[V]=1100/250=4.4mm;

方木的最大挠度计算值1.199mm小于方木的最大允许挠度4.4mm,满足要求!

9.4、板底支撑钢管计算

支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=0.684×1.1+0.924=1.676kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩:Mmax=1.02kN.m;

最大变形:Vmax=3.39mm;

最大支座力:Qmax=10.173kN;

最大应力:σ=1019716.901/5080=200.732N/mm2;

支撑钢管的抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值200.732N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为3.39mm小于1100/150与10mm,满足要求!

9.5、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=10.173kN;

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9.6、模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容:

(1).脚手架的自重(kN):

NG1=0.129×2.75=0.355kN;

(2).模板的自重(kN):

NG2=0.35×1.1×1.1=0.424kN;

(3).钢筋混凝土楼板自重(kN):

NG3=25×0.1×1.1×1.1=3.025kN;

静荷载标准值:NG=NG1+NG2+NG3=3.804kN;

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

活荷载标准值:NQ=(1+2)×1.1×1.1=3.63kN;

立杆的轴向压力设计值计算公式

立杆的轴向压力设计值:N=1.2NG+1.4NQ=9.646kN;

9.7、立杆的稳定性计算

如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m;

L0/i=1700/15.8=108;

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53;

钢管立杆受压应力计算值;σ=9646.23/(0.53×489)=37.22N/mm2;

立杆稳定性计算σ=37.22N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

9.8、楼板强度的计算

9.8.1、楼板强度计算说明

验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。

宽度范围内配置Ⅲ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360mm2,fy=360N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=4000mm×100mm,楼板的跨度取3.6m,取混凝土保护层厚度20mm,截面有效高度ho=80mm。

按照楼板每5天浇筑一层,所以需要验算5天、10天、15天...的

承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:

9.8.2、验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4m,短边为3.6m;

q=2×1.2×(0.35+25×0.1)+1×1.2×(0.355×4×4/3.6/4)+1.4×(1+2)=11.51kN/m2;

单元板带所承受均布荷载q=1×11.513=11.513kN/m;

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0588×11.51×3.62=8.774kN.m;

因平均气温为10℃DB15/T 2006-2020 电梯维保品牌评估方法.pdf,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线;

得到5天龄期混凝土强度达到48.3%,C30混凝土强度在5天龄期近似等效为C14.49;

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=6.955N/mm2;

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×360/(1×1000×80×6.955)=0.233

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

结论:由于∑M1=M1=9.163>Mmax=8.774

GBT 4437.1-2015标准下载所以第5天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。

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