施工组织设计下载简介

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R＝max[R1,R4]＝0.44kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知济南化肥厂浓硝酸车间施工组织设计，右侧立柱扣件受力R＝0.44kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.6×1.52/10＝0.03kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.43kN，R2＝11.73kN，R3＝11.73kN，R4＝0.43kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝11777.4/(0.68×384)+0.03×106/4120＝51.79N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝12.86kN≤[N]＝20kN

板模板（扣件式）计算书

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

模板支拆环境不考虑风荷载

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板长边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.152/8，0.11×0.152/8+3.15×0.15/4]=0.12kN·m

σ＝Mmax/W＝0.12×106/54000＝2.19N/mm2≤[f]＝29N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1504/(384×11500×486000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[L/la]取整＝[3700/1200]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝1.25kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.15＝0.78kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.47kN/m

M1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×0.78×1.22+0.101×0.47×1.22＝0.16kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.05kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.05×1.22+0.213×3.15×1.2＝0.81kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.25×0.052/2，0.05×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.16，0.81，0.16]＝0.81kN·m

σ＝Mmax/W＝0.81×106/83330＝9.73N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.78×1.2+0.617×0.47×1.2＝0.91kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.05×1.2+0.675×3.15＝2.16kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.25×0.05，0.05×0.05+3.15]＝3.15kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.91，2.16，3.15]＝3.15kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.15＝0.72kN/m

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.72×12004/(100×9350×4166700)＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.72×504/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝50/400＝0.12mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝1.11kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.15＝0.91kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.15＝0.28kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.15=0.75kN/m

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.91×1.2+1.2×0.28×1.2＝1.62kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.11×0.05＝0.06kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝0.81kN;

同理，R'＝0.61kN，R''＝0.61kN

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.75×1.2＝0.99kN

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.99×0.05＝0.05kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝0.5kN;

同理，R'＝0.37kN，R''＝0.37kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.74kN·m

σ＝Mmax/W＝0.74×106/4120＝180.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝3.47kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.47×1000/384＝18.07N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝1.16mm

跨中νmax=1.16mm≤[ν]=1200/400=3mm

悬挑段νmax＝0.15mm≤[ν]=375/400=0.94mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

λ＝h/i＝1500/16＝94≤[λ]＝150

f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.18)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1]×1.2×1.2×1000/(0.64×384)=10.49×1000/243.84=43.01N/mm2≤[f]=205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝10.49kN≤[N]＝20kN

第六节：楼板强度的计算：

根据转换层支撑系统，梁支撑在板上情况，需对楼板强度进行复算。

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取3.375m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋三级钢筋，配筋面积As=1538.6mm2fy=360.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=3.375mm×120mm，截面有效高度h0=100mm。

按照施工进度楼板混凝土强度以达设计值C30

转换层梁自重产生的荷载q1=25*1.2*1.8*3.375/3.375*1.8=30kN/m2

支撑系统自重产生的荷载q2=2.86kN/m2

模板自重产生的荷载q3=0.5kN/m2

施工过程产生的荷载q4=4.5kN/m2

计算荷载q5=1.2*30+1.2*（2.86+0.5）+1.4*4.5=46.3kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=46.3*3.375=156.26kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×156.26×3.3752=91.3kN.m

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.50N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ=Asfy/bh0fcm=1538.6×360/(3375×100×15.50)=0.1

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

结论：由于ΣMi=49.7

第六节：模板拆除时间计算

验算楼板强度时按照最不利考虑,梁支撑在板上的情况

10天后混凝土强度达到75%，即达到C30

1、计算梁自重产生的弯矩

梁截面：b*h=900*2000L=4400

配筋面积：As=7359.4fy=360

混凝土强度C30fcm=7.2

Mmax=ql2/12=40*4.42/12=64kN.m

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.2N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ=Asfy/bh0fcm=7359.4×360/(800×1995×7.2)=0.23

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

梁所能承受的最大弯矩为：

Mmax=64kN.m＜Mi=4653.8kN.m

因此模板拆除时间只考虑板的影响

（2）、转换层施工完成后10天

转换层施工完成后10天时，上部结构完成一层，按照最不利考虑,楼板的跨度取3.750m，楼板承受的荷载按照均布考虑。

上部结构产生的荷载q1=3kN/m2

施工过程产生的荷载q2=4.5kN/m2

本层板自重产生的荷载q3=4.5kN/m2

支撑系统自重产生的荷载q4=2.86kN/m2

GDJ 120-2020 PGC移动终端安全技术要求.pdf计算荷载q=1.2*（4.5+3+2.86）+1.4*4.5=18.73kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=18.73*3.75=70.24kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×70.24×3.752=50.67kN.m

混凝土弯曲抗压强度设计值为（10天混凝土强度按75%计算）fcm=11.9N/mm2

As=565.2mm2fy=30

转换层混凝土浇筑完成后10天，完成转换层以上一层后，车库层的支撑系统可以拆除。

苏州尼盛万丽大酒店施工组织设计转换层支撑系统需混凝土强度达到100%（由同条件试件确定）方可拆除。