施工组织设计下载简介

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F2=(cH=24×1=24（KN/m2）

取较小值F2=24KN/m2

太行山隧道施工组织设计（193页）.doc振捣砼产生的侧压力4KN/m2

q1=0.9×(24×1.2+4×1.4)=34.4（KN/m2）

因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=0.88×34.4=30.27KN/m。

M=0.125ql2=0.125×30.27×0.32=0.352KN(m

(=6M/bh2=(6×0.352×106)/(880×182)=7.4

v=0.625ql=0.625×30.27×0.3=5.68（KN）

τ=1.5v/bh=(1.5×5.68×103)/(880×18)=0.55

qk1=24+4=28(KN/m2)，化为线荷载qk=0.88×qk1=0.88×28=24.64（KN/m）

(=qkl4/100EI=(24.64×3004×12)/(100×9000×880×183)

=0.52<300/400=0.75(mm)（满足要求）

3、搁栅计算，采用80×80木枋,间距120，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2

钢筋砼自重25×(1.45×0.12+0.35×1)×0.12=1.572

底模5×1.8×0.018×0.12=0.02

侧模5×0.88×0.018×0.12×2=0.02

立档5×0.082×0.78×2=0.05

上托木5×0.082×0.12×2=0.01

搁栅5×0.082×3.45=0.11

施工荷载3×1.8×0.12=0.648（KN）

振捣砼产生荷载2×1.8×0.12=0.432（KN）

(2)强度验算（按单跨简支梁计算）

q=0.9×(1.78×1.2+1.08×1.4)/0.55=5.97（KN/m）

查《实用建筑工程师手册》查得下列公式：

(=6M/bh2=(6×0.76×106)/803=8.9

v=0.5qc=0.5×5.97×0.55=1.64（KN）

τ=1.5V/bh=(1.5×1.64×103)/(802)=0.38

(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）

E=9000N/mm2[(]=L/400

qk=(1.78+0.648)/0.55=4.42（KN/m）

=2.6<1200/400=3(mm)（满足要求）

搁栅传来自重部份1.78/(0.12×4)=3.71

托木自重5×0.082=0.032

合计：3.74（KN/m）

施工荷载：1.5×1.8/4=0.68

振捣砼产生荷载：2.0×1.8/4=0.9

合计：1.58（KN/m）

(2)强度验算（按两跨连续梁）

q=0.9×(3.74×1.2+1.58×1.4)=6.03（KN/m）

M=0.125ql2=0.125×6.03×0.62=0.27（KN(m）

(=6M/bh2=(6×0.27×106)/（803）=3.18

v=0.625ql=0.625×6.03×0.6=2.26（KN）

τ=1.5V/bh=(1.5×2.26×103)/(80×80)=0.53

(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）

E=9000N/mm2[(]=L/400

qk=3.74+0.68=4.42（KN/m）

(=0.912qkL4/100EI=(0.912×4.42×6004×12)/(100×9000×804)

=0.17mm<600/400=1.5mm（满足要求）

采用MF1219标准门架

一榀门架稳定承载力设计值

托木传来恒荷载标准值NGK1

NGK1=3.74×4×0.6=8.98（KN）（式中0.6为门架间距）

门架自重门架1榀0.224KN

交叉支撑2付0.04×2=0.08

连接棒2个0.006×2=0.012

合计0.316（KN）

每米高门架自重0.316÷1.9=0.166（KN/m）

纵横向水平加固杆9根（Ф48×3.5）9×0.0384=0.346

直角扣件12个0.0135×12=0.162

对接扣件9个0.0184×9=0.166

可调顶托2个0.045×2=0.09

合计0.764（KN）

门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：

NGK2=（0.166×3.8+0.764）=1.4KN：（式中3.8为门架搭设高度）

托木传来的活荷载标准值NQK：

NQK=1.58×4×0.6=3.79（KN）（式中0.6为门架间距）

作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：

N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK

=1.2×（8.98+1.4）+1.4×3.79

=12.45+5.31

(2)门架稳定承载力验算

N=17.77

二)取首层结构中梁TL4（250×600）为计算对象，采用80×80木枋，搁栅间距暂按150mm取值，板厚120mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为900mm。

fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2

搁栅间距按150mm取值。

钢筋砼自重25×0.25×0.6=3.75

底模自重：5×0.25×0.018=0.023

合计：3.773（KN/m）

施工荷载：3×0.25=0.75

振捣砼产生荷载：2×0.25=0.5

合计：1.25(KN/m)

底模为一跨度为0.15m的多跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125qL2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度W=qL4/100EI计算，

q=0.9×(3.733×1.2+1.25×1.4)=5.65（KN/m）

M=0.125×5.65×0.152=0.016（KN(m）

(=6M/bh2=（6×0.016×106）/（250×182）=1.18

v=0.625ql=0.625×5.65×0.15=0.53（KN）

τ=1.5v/bh=(1.5×0.53×103)/(250×18)=0.18

E=9000N/mm2，[(]=L/400

qk=3.773+1.25=5.023KN/m

(=qkL4/100EI=(5.023×1504×12)/(100×9000×250×183)=0.02<

L/400=150/400=0.4(mm)（满足要求）

新浇砼对模板的侧压力标准值

设T=30(C，(1=1.2，(2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3

F1=0.22rc(1(2V1/2T0

=0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15)

=45.8（KN/m2）

F2=rcH=24×0.6=14.4（KN/m2）

取较小值F2=14.4（KN/m2）

振捣砼产生的侧压力4(KN/m2)

q1=0.9×(14.4×1.2+4×1.4)=20.59(KN/m2)

因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=0.462q1=0.462×20.59=9.51KN/m

M=0.125ql2=0.125×9.51×0.32=0.11(KN(m)

(=6M/bh2=(6×0.11×106)/(462×182)=4.29

v=0.625qL=0.625×9.51×0.3=1.78(KN)

τ=1.5v/bh=(1.5×1.78×103)/(462×18)=0.32

qk1=14.4+4=18.4(KN/m2)，化为线荷载qk=0.462qk1=0.462×18.4=8.5KN/m

(=qkl4/100EI=(8.5×3004×12)/(100×9000×462×183)

=0.34

3、搁栅计算，采用80×80木枋，间距150mm，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2

钢筋砼自重25×(1.85×0.12+0.25×0.6)×0.15=1.395

底模5×2.1×0.018×0.15=0.029

侧模5×0.48×0.018×0.15×2=0.013

立档5×0.082×0.32×2=0.021

上托木5×0.082×0.15×2=0.01

搁栅5×0.082×3.85=0.123

合计1.591(KN)

施工荷载3×2.1×0.15=0.945

振捣砼产生荷载2×2.1×0.15=0.63

合计1.575（KN）

(2)强度验算（按单跨简支梁计算）

q=0.9×(1.591×1.2+1.575×1.4)/0.45=8.23(KN/m)

(=6M/bh2=(6×0.9×106)/803=10.57

v=0.5qb=0.5×8.23×0.45=1.85KN

τ=1.5V/bh=(1.5×1.85×103)/(802)=0.43

(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生荷载）

E=9000N/mm2[(]=L/400

q=（1.591+0.945）/0.45=5.64（KN/m）

搁栅传来自重部份1.591/(0.15×4)=2.65

托木自重5×0.082=0.032

合计：2.68（KN/m）

施工荷载：1.5×2.1/4=0.79（KN/m）

振捣砼产生荷载：2.0×2.1/4=1.05（KN/m）

合计：1.84（KN/m）

(2)强度验算（按两跨连续梁）

q=0.9×(2.68×1.2+1.84×1.4)=5.21（KN/m）

M=0.125qL2=0.125×5.21×0.92=0.53（KN(m）

(=6M/bh2=(6×0.53×106)/803=6.19

v=0.625qL=0.625×5.21×0.9=2.93KN

τ=1.5V/bh=(1.5×2.93×103)/(80×80)=0.69

(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）

E=9000N/mm2[(]=l/400

qk=2.68+0.79=3.47（KN/m）

(=0.912qkL4/100EI=(0.912×3.47×9004×12)/(100×9000×804)

=0.68

采用MF1219标准门架

托木传来恒荷载标准值NGK1：

NGK1=2.68×4×0.9=9.65（式中0.9为门架间距）

门架自重门架1榀0.224

交叉支撑2付0.04×2=0.08

连接棒2个0.006×2=0.012

合计0.316（KN）

每米高门架自重0.316÷1.9=0.166（KN/m）

纵横向加固杆9根（Ф48×3.5）11.7×0.0384=0.449

直角扣件9个0.0135×9=0.122

对接扣件9个0.0184×9=0.166

可调顶托2个0.045×2=0.09

门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：

NGK2=0.166×4.71+0.827=1.61（KN）（式中4.71为门架搭设高度）

托木传来的活荷载标准值NQK：

NQK=1.84×4×0.9=6.624（KN）（式中0.9为门架间距）

作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：

N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK

=1.2×（9.65+1.61）+1.4×6.624

(3)门架稳定承载力验算

N=22.79

三）从一）、二）节的计算可知，梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的，而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的，同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满足要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求，门架按900×900布置的话（除梁面为350×1000外），其稳定承载力也都能远满足要求。(详见梁下搁栅问题一览表.)

注：b为梁宽，h为梁高，单位为（mm）。

分别通过对截面为350×1000、250×600的梁进行计算可得：

1、梁下支撑门架均垂直于梁布置，间距为900（梁截面为350×1000除外），托木均采用80×80枋木双托形式，搁栅采用80×80枋木，未经计算的梁，其搁栅间距参考“梁下的搁栅间距一览表”值取，但不能大于表中数值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其搁栅可按表中取值。立挡按搁栅间距或1倍取。

2、楼板下门架间距为900×900，托木均采用80×80枋木双托形式，搁栅采用80×80枋木，间距为300。

三、模板体系的安装及安全措施

1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。

2）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。

3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。

4）根据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。

5）门架的安装：铺设基垫→拉线安装可调底座脚→自一端起门架安于基脚上→安装斜撑（交叉撑）→水平加固杆→连接棒→上步门架（或调节架）→U型可调支托→铺设枋木。

6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。

7）上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。

8）水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。

9）门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。

10）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。

1）脚手架支撑经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。

2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。

3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。

4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：

①脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；

②同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。

③在拆除过程中，脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。

④通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。

⑤工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。

⑥拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存。

⑦拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。

⑧拆下的门架、钢管与配件，应用人工二次传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。

1）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划》（GB5036）考核合格，持证上岗。

2）搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋。

3）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。

4）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。

5）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与门架接触。

6）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。

7）设立门架维护小组，对拆下来的门架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。

8）门架堆放场地应平坦，门架宜竖放，不得平放。

（1）梁底模、侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托木上。搁栅间距按“梁下搁栅间距一览表”取值或参考其取值。门架间距按900×900mm布置（梁截面为350×1000除外）。

（2）楼板模采用10mm竹夹板或18mm胶合板，托木用80×80mm双托枋木，搁栅采用80×80mm枋木，间距300。门架间距按900×900mm布置。

（3）梁底模板，按设计标高调整支撑的标高，然后安装底模板，并拉线找平。当梁跨度≥4米，按设计要求起拱，当设计无要求时，按梁跨中梁底处3/1000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

（4）当梁高为750～800（含）时，梁侧模板加穿梁螺栓一道加固，当梁高为800～1200（含）时，梁侧模板，加穿梁螺栓二道加固。

（5）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：

a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b、梁侧模必须有压脚板、斜撑（梁高1.2米以下的梁），拉线通直将梁侧模钉固。

c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使门架产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。

（6）铺楼面模板时可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。

（8）柱模板安装前，应先按图纸尺寸制作柱侧模板后（注：外侧模板宽度要加大两倍内侧模板厚）_某大桥冲孔灌注桩施工方案，按放线位置钉压脚板再安装柱模板，校正垂直度及柱顶对角线。

（9）柱箍间距一般采用500mm，柱边宽大于或等于700mm时，每＠500mm设一道柱穿心对拉螺丝。

（10）模板的安装顺序如下：

柱钢筋验收→柱模板→门架→托木→搁栅→梁底模→梁侧模→门架→托木→栅棚→楼面平板模。

（11）楼板拆除同样采用先装后拆，后装先拆的顺序。

（12）拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

金色领地花园节能施工组织设计方案.doc（13）拆模时应搭设脚手板。

（14）拆楼层外边模板时，应消防高空坠落及防止模板向外倒模的措施。