施工组织设计下载简介

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临湘海螺立磨（水泥库）施工方案

ν──混凝土的泊松比,当为双向受力时,取0.15;

Ei(t)──各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2);

中建管线施工组织设计（84P）.doc△Ti(t)──各龄期综合温差,（℃）;均以负值代入;

Si(t)──各龄期混凝土松弛系数;

cosh──双曲余弦函数;

β──约束状态影响系数,按下式计算:

H──大体积混凝土基础式结构的厚度(mm);

Cx──地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2);

L──基础或结构底板长度(mm);

K──抗裂安全度,取1.15;

ft──混凝土抗拉强度设计值(N/mm2);

(1)计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差:

取εy0=3.24×104（标准状态混凝土极限收缩值）；

M1=1.00;M2=0.93;M3=1.00;M4=0.91;M5=1.00;M6=0.96;M7=1.00;M8=0.86;M9=1.00;M10=0.86;则3d收缩值为:

Ty(3)=εy(3)/α=0.575（℃）

(2)计算各龄期混凝土综合温差及总温差

T(9)=5.04（℃）

T(12)=5.83（℃）

T(15)=7.01（℃）

T(18)=6.10（℃）

T(21)=5.88（℃）

(3)计算各龄期混凝土弹性模量

E(6)=1.25×104(N/mm2)

E(9)=1.67×104(N/mm2)

E(12)=1.98×104(N/mm2)

E(15)=2.22×104(N/mm2)

E(18)=2.41×104(N/mm2)

E(21)=2.55×104(N/mm2)

(4)各龄期混凝土松弛系数

根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用:

S(3)=0.186S(6)=0.208S(9)=0.214

S(12)=0.215S(15)=0.233S(18)=0.252

S(21)=0.301

H=6500mmL=19800mm

根据公式计算各阶段的温差引起的应力

1)6d(第一阶段):即第3d到第6d温差引起的的应力:

得：σ(6)=0.198(N/mm2)

2)9d:即第6d到第9d温差引起的的应力:

σ(9)=0.069(N/mm2)

3)12d:即第9d到第12d温差引起的的应力:

σ(12)=0.084(N/mm2)

4)15d:即第12d到第15d温差引起的的应力:

σ(15)=0.113(N/mm2)

5)18d:即第15d到第18d温差引起的的应力:

σ(18)=0.108(N/mm2)

6)21d:即第18d到第21d温差引起的的应力:

σ(21)=0.126(N/mm2)

7)总降温产生的最大温度拉应力:

σmax=σ(6)+σ(9)+σ(12)+σ(15)+σ(18)+σ(21)=0.698(N/mm2)

混凝土抗拉强度设计值取1.43(N/mm2)则抗裂缝安全度:

K=1.430/0.698=2.050>1.15,满足抗裂条件

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；

主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；

对拉螺栓直径(mm):M12；

龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；

钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

（二）、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为4.294kN/m2、156.000kN/m2，取较小值4.294kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=4.294kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。

（三）、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

跨中弯矩计算公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×4.29×0.50×0.90=2.319kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

q=q1+q2=2.319+1.260=3.579kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×3.579×300.0×300.0=3.22×104N.mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；

面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=3.22×104/1.88×104=1.718N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=1.718N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×4.29×0.50×0.90=2.319kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

q=q1+q2=2.319+1.260=3.579kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.6×3.579×300.0=644.177N；

截面抗剪强度必须满足:

面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×644.177/(2×500×15.0)=0.129N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值T=0.129N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm2，满足要求！

根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

面板的最大允许挠度值:[ω]=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×2.15×300.004/(100×9500.00×1.41×105)=0.088mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.088mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

（四）、墙模板内外楞的计算

一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6=64.00cm3；

I=60×80×80×80/12=256.00cm4；

1.内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×4.29×0.30×0.90=1.391kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。

q=(1.391+0.756)/1=2.147kN/m；

内楞的最大弯距：M=0.1×2.147×500.0×500.0=5.37×104N.mm；

内楞的抗弯强度应满足下式：

内楞的最大应力计算值：σ=5.37×104/6.40×104=0.839N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

内楞的最大应力计算值σ=0.839N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，V－内楞承受的最大剪力；

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×4.29×0.30×0.90=1.391kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。

q=(q1+q2)/2=(1.391+0.756)/1=2.147kN/m；

内楞的最大剪力：∨=0.6×2.147×500.0=644.177N；

截面抗剪强度必须满足下式:

内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×644.177/(2×60.0×80.0)=0.201N/mm2；

内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值τ=0.201N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×1.29/1×500.004/(100×9500.00×2.56×106)=0.022mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.022mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；

外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；

外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×4.29+1.4×2.00)×0.30×0.50/2=0.54kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；

外楞最大弯矩:M=0.175×536.81×600.00=5.64×104N/mm；

外楞的最大应力计算值:σ=5.64×104/5.08×103=11.096N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

外楞的最大应力计算值σ=11.096N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求！

5.外楞的抗剪强度验算

外楞的最大剪力：∨=0.65×536.814=2.09×102N；

外楞截面抗剪强度必须满足:

外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×2.09×102/(2×80.0×100.0)=0.039N/mm2；

外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm2；

外楞截面的受剪应力计算值τ=0.039N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.400mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.031mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.400mm，满足要求！

（五）、穿墙螺栓的计算

穿墙螺栓的型号:M12；

穿墙螺栓有效直径:9.85mm；

穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；

穿墙螺栓所受的最大拉力:N=4.294×0.600×0.500=1.288kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=1.288kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

高速公路工程某标段施工组织设计1、磨机基础模板加固图

2、磨机基础预留孔加固图

3、磨机基础砼冷却水管示意图

4、磨机基础砼浇筑示意图

闽2006J10：蒸压砂加气混凝土砌块建筑构造.pdf5、磨机基础测温孔布置图

6、磨机支墩插筋加固示意图