施工组织设计下载简介

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某公路桥钢筋混凝土现浇连续箱粱施工组织设计

(1)触电伤员如神志清醒者，应使其就地躺开，严密监视，暂时不要站立或走动。

(2)触电者如神志不清，应就地仰面躺开，确保气道通畅，并用5秒的时间间隔呼叫伤员或轻拍其肩部，以判断伤员是否意识丧失。禁止摆动伤员头部呼叫伤员。坚持就地正确抢救，并尽快联系医院进行抢救。

Q／GDW 11637-2016 2M保护通道切换装置技术规范.pdf(3)呼吸、心跳情况判断

触电伤员如意识丧失，应在10秒内，用看、听、试的方法判断伤员呼吸情况。

看：看伤员的胸部、腹部有无起伏动作。

听：耳贴近伤员的口，听有无呼气声音。

试：试测口鼻有无呼气的气流。再用两手指轻试一侧喉结旁凹陷处的颈动脉有无搏动。

若看、听、试的结果，即无呼吸又无动脉搏动，可判定呼吸心跳已停止，应立即用心肺复苏法进行抢救。

第十章雨季、夜间的施工措施

(1)修好施工便道并保证晴雨畅通。

(2)住地、仓库、车辆机具停放场地、生产设施都应设在最高洪水位以上地点。

(3)修建临时排水设施，保证雨季作业的场地不被洪水淹没，同时能及时排除地面水。

由于本项目工程工期短，需进行夜间施工，为保证夜间施工安全顺利进行，需采取如下措施：

(1)严格控制施工噪声、强光等污染。

(2)夜间施工配备足够的昭明设备，提供充足的光源。

(3)各种交通、安全警示标志设置齐全，并涂刷夜光漆。机械车辆夜间行驶遵守交通规则，做到文明驾驶。

(4)夜间施工，安全管理人员和技术人员轮流值班，加强对夜间施工工序的质量、安全控制，避免麻痹大意，减少施工隐患。

第十一章环境保护及文明施工措施

(1)建立健全管理组织机构，工地成立以项目经理为组长，各业务部室和生产班组为成员的环保管理小组。

(2)建立健全管理制度。包括个人岗位制、经济责任制、检查制度、奖惩制度、会议制度和各项专业管理制度。

(3)加强教育培训宣传工作，提高全体职工的环保意识。

(1)合理布置施工场地，合理定置各种施工设施，不能占用非征用地。

(2)施工中产生的泥浆不得随意排放，应该集中排放指定地点，不能污染水源和环境。

(3)尽量减小施工中的噪声和振动，不干扰附近居民。对现场的施工便道经常洒水，以减少粉尘。

根据场地实际情况合理地进行布置，设施设备按现场布置图规定堆放，并随施工基础下部、上部等不同阶段进行场地布置和调整。

(1)施工区内道路畅通、平坦、整洁、不乱堆乱放，无散落物；构造物周围应浇捣散水坡，四周保持清洁；场地平整不积水，无散落的杂物及散物；场地排水成系统，并畅通不堵塞。

(2)施工废料集中堆放，及时处理。

第十二章施工工艺流程图

1.预应力箱梁施工工艺流程

预应力现浇箱梁施工工艺流程图

预应力工程施工工艺流程

⑵对可能发生的事故从多方面采取相应的措施提前预防，最重要的是要遵守安全操作规程。

⑶发生安全生产事故后，事故现场有关人员立即报告项目部，项目部接到事故报告后，迅速采用有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失，并按国家有关规定立即如实报告当地负有安全生产监督管理职责的部门，不隐瞒不报、谎报或拖延不报，不得故意破坏事故现场、毁灭有关证据。

⑷触电急救。发现有人触电时，首先迅速拉电闸断电或用木方、木板等不良导电材料，将触电人与接触电器部位分离开，然后抬到平整的场地施行人工急救，并向项目部报告。

⑸摔伤急救。当有人自高处坠落摔伤时，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不正确的抬运，使骨折错位造成二次伤害。

⑹发现火险的处理方法。当现场有火险发生时，不要惊慌，应立即取出灭火器或接通水源扑救。当火势较大，现场无力扑救时，立即拨打119报警讲清火险发生的地点、情况、报告人及单位等。

⑺中暑应急措施。当有人发生中暑时，立即将中暑人员撤离高温环境，在阴凉处休息，并服含盐冷饮；在头部、腿部、腹股沟处放置水袋，同时以冷水、风油精擦洗全身，严重者立即送医院抢救，并报公司有关部门。

⑻物体打击应急处理。发生物体打击时，抢救的重点应放在颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血上进行处理。首先需要观察伤者的受伤情况、伤害性质，若休克，则让其安静、保暖、平卧、少动并将下肢抬高约20度左右。若呼吸心跳停止，则立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。

⑼坍塌事故应急处理。土方突发性坍塌时，组织力量，抢救伤员，同时切断电源，防止触电。人员要往两侧分开疏散，尽快离开危险区域。

银河4#公路桥钢筋混凝土现浇预应力连续箱梁支架、模板计算书

支架前应充分平整场地，承台基坑回填0.5m厚砖渣，分层压实处理，上面浇筑0.2cm厚C20混凝土，宽度为34.6m（每边超宽1m），长度满铺渠底，为防止雨水对地基造成影响，在支架基础两侧，分别设顺桥向排水沟，水沟采用直角梯形截面底宽0.4m、顶宽0.9m、高0.5m，以利于排水，以防支架基础被水浸泡，增大支架的沉降量。

满堂支架采用碗扣式支架，架杆外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm碗扣式钢管支架，拆装方便，间距规整，受力较均匀，主要由：立杆、横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜撑组成。初步设计：支架立杆纵向间距0.6m，横向间距为0.6m；箱梁底板纵横向水平杆步距自立杆底以上0.3m+1.2m+0.6m每处一道，两侧翼板下纵横向水平杆步距自自立杆底以上0.3m+1.2m+0.6m+0.6m+0.6m每处一道；横向每隔3m设一处夹角60。剪刀撑，纵向每隔6排设一排横向剪刀撑；支架外顺桥向每隔3m设一处夹角60。剪刀撑。

碗扣式支架下面垫10cm×15cm方木，顶部U型加设顶托，利于调整箱梁底面纵横向坡度。顶托上横向分布10cm×10cm方木，间距60cm；其上纵向分布48×3.5mm钢管，纵向钢管间距30cm，钢管上铺P9015组合钢模板作为箱梁底模，横向铺设8块P9015，模板采用U形卡或螺栓连接，模板间隙采用双面胶条。腹板及翼缘板外模板采用钢模板，其中圆弧线为定做模板每节1.5m，直线段采用

P3015+P2015纵向铺设，翼缘板下采用P9015横向铺设。在翼板边缘外搭设60cm工作平台以便绑扎钢筋，工作平台外侧护栏采用φ48×3.5mm钢管架，间距1.2m，高处向梁顶面1.5m，纵向用6m钢管连接成整体。

箱梁分两次浇筑混凝土，第一次浇筑到腹板顶，第二次浇筑顶板及翼板，先立侧模板和底模板，箱梁内模板采用12cm清水板，背肋方木用5×8cm，横方为10×10方木；混凝土第一次浇筑后，再立顶模板和顶角模板，顶模板采用10×10cm方木做立柱，间距1.2×0.8m（纵×横），纵向采用10×10cm方木间距0.8m，横向采用5×8cm方木间距0.4m。

１、施工荷载计算项目按照《公路桥涵施工技术规范》和设计文件的有关要求执行。

2、方木、模板参数：参考《建筑模板施工手册》

①组合钢模板：P9015规格尺寸1500×900×55mm

抗弯强度设计值[σ]=215MPa

弹性模量Em=2.1×105MPa

②方木：规格100×100mm(间距0.6米)、钢管φ48×3.5mm(间距0.3米)

顺纹抗弯强度设计值[σw方木]=14.5MPa

抗剪强度允许值[τv方木]=1.5MPa

弹性模量E方木=10000MPa

钢管抗弯强度设计值[σ]=215MPa

钢管抗剪强度允许值[τ]=125MPa

弹性模量Em=2.1×105MPa

③碗扣式支架：架杆外径48mm，壁厚35mm，内径41mm

横杆步距1.2m竖向允许承载力[N]=33.1KN

3、《建筑工程施工计算手册》、《桥梁施工计算手册》。

主桥箱梁截面型式为单箱3室箱梁，顶宽16.15m，底宽11.098m，面积=11.63m2验算截面为墩、台顶横梁位置，见下示意图：

根据《公路桥涵施工技术规范》要求，主要检算以下项目：

1、组合钢模板强度及刚度

3、φ48×3.5mm强度和刚度

4、10×10横向方木强度和刚度

5、支架的强度、稳定性及刚度

根据《公路桥涵施工技术规范》9.2模板、支架和拱架设计中的9.2.2条：设计荷载主要有以下几种：

1、模板、支架、拱架自重；

组合钢模板：q11=0.361KN/m2

上方木：q12=0.15KN/m2

下方木：q13=0.038/m

碗扣支架：q14=4.07KN/m2（横梁位置间距60*60cm）

2、新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；按图1所示端梁截面面积(CAD中查询)：11.63m2

取桥横梁端部位置：q2=11.63/11.098×26=27.25KN/m2

3、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；

根据《公路桥涵施工技术规范》附录D普通模板荷载计算规定：

①计算模板及直接支承模板的小棱时,均布荷载可取q31=2.5KN/m2，另外以集中荷载P=2.5KN进行验算；

②计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取q32=1.5KN/m2；

③计算支架立柱及支承拱架的其它结构构件时，均布荷载可取胜q33=1.0KN/m2。

4、振捣混凝土产生的荷载；

对水平模板为：q4=2.0Kpa；

5、新浇筑混凝土对侧面模板的压力；

6、倾倒混凝土时产生的水平荷载；

7、其他可能产生的荷载；

后三种荷载根据情况予以考虑，本次计算时不予考虑。

计算强度的荷载组合为：1+2+3+4+7

计算刚度的荷载组合为：1+2+7

（一）组合钢模板强度及刚度检算

1、计算模型：计算模型采用跨度为60cm的两端简支梁按均布线荷载进行计算，计算范围为60cm×30cm

①强度计算时的荷载组合为：q11+q2+q31+q4

Q1=1.2×27.25×0.3+1.4×（0.3+2）×0.3=10.776KN/m

②刚度计算时荷载组合：q11+q2

Q2=1.2×27.25×0.3=9.81KN/m

I=bh3/12=（1220×153）/12=343125mm4

W=bh2/6=（1220×152）/6=45750mm3

M=Q1·L2/8+P·L/4

=10.776×0.62/8+1/4(2.5×0.6)

σ=Mmax/W=0.86×103/45750

=18.79Mpa<[σm]=215Mpa

经过检算强度满足要求。

f=5Q2L4/384EI

=5×9.81×6004/(384×210000×343125)

=0.23<600/400=1.5mm

混凝土等级为C40，坍落度选用120～140mm，砼容重为γc＝26KN/m3，采用汽车泵导管运送混凝土至箱梁，浇筑速度V＝2m/h，砼温度为30℃，用插入式振捣器振捣。

（1）砼侧压力：F=0.22γctoβ1β2V½

F:新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）

γc：砼重力密度（KN/m3）

to：新浇砼初凝时间，to＝200/（T+15）计算,T为砼温度

V：砼的浇筑速度（m/h）

H：砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）

β1：外加剂修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2

β2：砼坍落度影响修正系数。当坍落度＝30mm时β2取0.85

坍落度＝50～90mm时β2取1.0

坍落度＝110～150mm时β2取1.15

F1=0.22γctoβ1β2V½

＝0.22×26000×4.44×1.2×1.15×2½

＝49.564KN/m2

F2=γcH=26×1.08＝28.08KN/m2

两者中取最大值即F2=49.564KN/m2

砼侧压力的设计值：F＝F1×分项系数×折减系数

＝49.564×1.2×0.9

＝53.529KN/m2

（2）倾倒砼时产生的水平荷载

荷载设计值：2×1.4×0.9＝2.52KN/m2

（3）荷载组合：F＝53.529+2.52＝56.049KN/m2

模板侧面为48×3mm钢管背肋支架，间距为300cm，模板计算宽度为600mm，按均布荷载作用下的简支梁计算，面荷载化为线均布荷载，q1＝F×0.3＝56.049×0.3＝16.815KN/m。

Mmax=QL2/8=16.815×0.6×0.6/8=0.757KN.m

σ=Mmax/W=0.757×106/4493=168.484MPa<[σ钢]=215Mpa

f=5QL4/384EI

=(5×16.815×6004)/(384×2.1×105×1.078×105)

=1.164mm<600/400=1.50mm

（三）纵向钢管检算：（48×3.5cm）

1、计算模型：横杆顺桥向间距距均60cm，因此，按计算跨度为60cm的简支梁进行检算，计算范围为60×30cm，见如下示意图：

①强度荷载组合：q11+q12+q2+q32+q4

Q1=1.2×27.25×0.3+1.4×（0.3+0.2+2）×0.3

②刚度检算：荷载组合：q11+q12+q2

Q2=1.2×27.25×0.3+1.4×（0.3+0.2）×0.3=10.02KN/m

I=(b·h3)/12=100×1003/12=8333333.33mm4

M=Q1·L2/8=10.86×0.62/8=0.489KN·m

Q=Q1·L/2=10.86×0.6/2+2.5/2=4.508KN

σ=M/W=(0.489×106)/(1.67×105)

=2.93MPa<[σw方木]=215MPa

τ=(3×Q)/(2×b·h)=(3×4508)/(2×100×100)

=0.676Mpa<[τv方木]=125MPa

f=5QL4/384EI

=(5×10.02×6004)/(384×2.1×105×8333333.33)

=0.2mm<600/400=1.50mm

结果：经过检算10×10cm方木强度及刚度均满足使用要求。

（四）横向方木检算：（10×10cm）

计算模型取跨度为60×60cm厘米的两端简支梁，见下示意图：

①强度计算荷载组合：q11+q12+q13+q2+q31+q4

Q1=1.2×27.25×0.6+1.4×（0.3+0.2+0.2+2）×0.6

=21.888KN/m

②刚度检算：荷载组合q11+q12+q13+q2

Q2=1.2×27.25×0.6+1.4×（0.2+2+0.3）×0.6

=20.208KN/m

I=(b·h3)/12=(10×103)/12=8.33×106mm4

M=Q1·L2/8+PL/4=(21.888×0.62)/8+2.5×0.6/4=1.163KN·m

Q=Q1·L/2+P/2=21.888×0.6/2+2.5/2=7.816KN

=6.978MPa<[σw方木]=14.5MPa

τ=(3×Q)/(2×b×h)=(3×7816)/(2×100×100)

=1.17Mpa<[τv方木]=1.5MPa

f=5Q2L4/384EI

=(5×20.208×6004)/(384×1.0×104×8.33×106)

=0.409mm<600/400=1.50mm(刚度满足要求)

经检算10×10cm方木强度、刚度均满足使用要求。

荷载按照立杆中心0.6×0.6米范围进行计算，其受力简图示意如下：

①强度荷载组合：q11+q12+q13+q14+q2+q33+q4

P1=1.2×27.25×0.6×0.6+1.4(0.3+0.2+2+4.07+1+2)×0.6×0.6

②刚度荷载组合：q11+q12+q13+q14+q2

P2=1.2×27.25×0.36+1.4×(0.3+0.2+2+4.07)0.36

N=P=17.55KN<[N]=40KN

钢管外径48mm，壁厚3mm

i=（I/A）1/2=1.595cm

每根立杆的设计荷载为(支架搭设高度30m以下，K=0.8，f=215MPa)：

N=KфAf=0.8×0.69×489.3×215=59.29KN>24.8KN

柱、桁架杆件受压容许长细化[λ]=150，钢管立杆长细比λ=L/i=120/1.578=75.24<[λ]=150,故也满足刚度要求。

（六）地基承载力检算：

支架支掌托直接放在10×15cm方木上，方木下面为20cm厚C20混凝土面上，按45°进行扩散，混凝土垫层与地基接触的面积应按0.35m×0.35m即0.1225m2，取横梁处受力最大的单根进行计算：那么产生的最大基底应力为：17.55KN/0.1225m2=143.31KPa。

根据《公路桥涵施工技术规范》取1.5的安全系数，故要求地基承载力大于214.96KPa。

1、支架卸载后上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度

钢筋混凝箱梁共计976m3，平均每跨162.67m3，

Q砼=162.67×26=4229.3KN

钢筋共计：350.2tQ钢=3502/6=583.67KN

C40混凝土弹性模量EC=3.25×104Mpa

活载按2.5KN/m2计算：2.5×16.15=40.375

钢筋混凝土按均布荷载值：

Q=Q恒×Q活/2=（4229.3+583.67）/15+40.375/2=341.05KN/m

箱梁截面惯性矩I=0.115×1018mm4

δ1=5QL4/384EI=5×341.05×106×150004/384×3.25×104×1.65×1018

1、支架在荷载作用下非弹性压缩

Nmax=17.558KN钢管φ48×3.5截面积A=489mm2

支架压应力σ=Nmax/A=17558/489=35.91Mpa

δ2=σL/E=35.89×2400/2.1×105=0.41mm

支架在荷载作用下非弹性压缩变形

K1—顺纹木料接头数目

K2—横纹木料接头数目

K3—木料与金属或木料与圬工接头数目

土石方平整施工方案K4—顺纹与横纹木料接头数目

木料与金属及木料与圬工接头数目：4个

δ3=2K1+3K2+2K3+2.5K4

3、支架基础在荷载作用下的非弹性沉陷δ4=0mm

4、由混凝土收缩、温度变化引起的挠度δ5=0

T／CPSS 1006-2020 开关电源加速老化试验方法.pdf5、预拱度δ=δ1+δ2+δ3+δ4+δ5=13.2mm

故本桥跨中设置最大预拱度1.5cm。