施工组织设计下载简介

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小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

GB／T 31591-2015 色漆和清漆 耐擦伤性的测定小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁截面惯性矩I(cm4)

小梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.3×106/54000＝5.48N/mm2≤[f]＝13N/mm2

τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.88×1000/(2×90×40)＝0.78N/mm2≤[τ]＝1.5N/mm2

νmax＝0.81mm≤500/400=1.25mm

4、主梁所受支座反力计算

Rmax＝3.73kN

R'max=2.79kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.27×106/4120＝65.22N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁连续梁部分剪力图(kN)

主梁悬挑梁部分剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×3.4×1000/384＝17.72N/mm2≤[τ]＝120N/mm2

主梁连续梁部分变形图(mm)

主梁悬挑梁部分变形图(mm)

ν1max＝0.27mm≤450/400=1.12mm

ν2max＝0.03mm≤100/400=0.25mm

Rmax＝12.41kN

轴向拉力设计值Ntb(kN)

可知对拉螺栓受力N＝0.95×12.41＝11.79kN≤Ntb＝12.9kN

7.8180mm厚板模板计算书

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板短边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·m

σ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝12N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×2504/(384×4200×281250)＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[3550/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.09kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.3kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/m

M1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×1.3×0.92+0.101×0.79×0.92＝0.15kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.08×0.92+0.213×3.15×0.9＝0.61kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.09×0.22/2，0.08×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.61，0.63]＝0.63kN·m

σ＝Mmax/W＝0.63×106/60750＝10.4N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.3×0.9+0.617×0.79×0.9＝1.14kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.08×0.9+0.675×3.15＝2.17kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.09×0.2，0.08×0.2+3.15]＝3.17kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.14，2.17，3.17]＝3.17kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×90×45)＝1.17N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.25＝1.2kN/m

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.2×9004/(100×9350×2733800)＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.2×2004/(8×9350×2733800)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.85kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.52kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.25=1.25kN/m

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.52×0.9+1.2×0.47×0.9＝2.02kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.85×0.2＝0.37kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.02kN;

同理，R'＝1.41kN，R''＝1.82kN

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.25×0.9＝1.24kN

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.24×0.2＝0.25kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.24kN;

同理，R'＝0.87kN，R''＝1.12kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.71kN·m

σ＝Mmax/W＝0.71×106/4120＝172.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝4.74kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.74×1000/384＝24.68N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝1.03mm

跨中νmax=1.03mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.37mm≤[ν]=150/400=0.38mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

λ＝h/i＝1500/16＝93.75≤[λ]＝150

Mw＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.04kN·m

Nw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.04/0.9＝5.58kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝5578.37/(0.68×384)+0.04×106/4120＝31.26N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝5.58kN≤[N]＝30kN

专项方案评审意见回复表

美林谷居住小区1#楼工程

金属表面施涂混色油漆涂料施工工艺.doc2011年10月30日下午

贵州建工集团第四建筑工程有限责任公司会议室

贵州建工集团第四建筑工程有限责任公司

我单位承接的美林谷居住小区1#楼工程，该项目的转换层专项施工方案于2011年10月30日通过专家组论证，并提出了评审意见，我司已按专家组意见逐条进行修改完毕。

1、转换层下一层的支架要对应转换层架子搭设，避免错位。（已绘制大样图）

2、转换层模板拆除必须达到设计强度的100%。（修改内容在P18页）。

3、砼浇筑特别是针对悬挑梁，要有明确的措施，要有大体积砼浇筑方案。（悬挑梁另附大样图，大体积砼浇筑方案另行编制）。

4、支架的构造措施（连墙抱柱）要具体明确。（修改内容在P17页）。

GB50309-2017 工业炉砌筑工程质量验收标准5、应急预案要有针对性。（修改内容在P34~36页）。