施工组织设计下载简介

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W—面板的净截面抵抗矩

[f]—面板的抗弯矩设计值,取13N/㎜2

M=0.1×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4×0.4=0.15KN·M

F=0.15×1000×1000/37800=3.97N/㎜2<[f]=13N/㎜2,满足要求.

CECS 661-2020-T 新型冠状病毒感染的肺炎传染病应急医疗设施设计标准.pdfT=3Q/2bh<[T]

Q=0.6×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4=2.42KN

T=3×2420/(2×1200×10)=0.303N/㎜2<[T]=1.4N/㎜2,满足要求.

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

v=0.677×3.6×4004/(100×9000×388800)=0.173㎜<[v]=l/250=1.6㎜

隔栅按照均布荷载下连续梁计算。

钢筋混凝土板自重（KN/m）

q11=25×0.10×0.4=1.0KN/m

模板的自重线荷载（KN/m）

q12=0.5×0.4=0.2KN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生的荷载（KN/m）

q2=(1＋2)×0.4=1.2KN/m

静荷载q1=1.2×1.0＋1.2×0.2=1.44KN/m

活荷载q2=1.4×1.2=1.68KN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载q=q1＋q2=3.12KN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.12×1.2×1.2=0.45KN·m

最大剪力Q=0.6×1.2×3.12=2.25KN

最大支座力N=1.1×1.2×3.12=4.12KN

面板的惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=5×8×8/6=53.33CM3

I=5×8×8×8/12=213.33CM4

f=0.45×106/53330=8.44N/㎜2<[f]=13N/㎜2满足要求。

截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2hb<[T]

T=3×2420/（2×50×80）=0.91N/㎜2〈[f]=1.6N/㎜2满足要求。

最大变形v=0.677×1.44×12004/(100×9000×2133333.5)=1.05㎜<[v]=1200/250=4.8㎜满足要求。

a顶撑木Ф70mm间距1.2×1.2m则

N=1.1×1.2×3.12=4.12KN

N/An=4120/3.14(35)²=1.07N/mm²

取顶撑木，在距楼面200㎜和板底600㎜纵横方向各设一道水平拉条。

λ=l₀/iI=d/4=70/4=17.5

λ=3300/17.5=188.57

∵λ〉91时，Ф=3300/188.572=0.093

N/ФAn=3140/0.093/3.14/35²=8.78N/mm²

框架梁采用木顶撑时架体的验算

面板为受弯结构，需要验算起抗弯强度和刚度。按三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25×0.7×0.2＋0.5×0.2=3.6KN/m

活荷载标准值q2=(1＋2)×0.2=0.6KN/m

面板的惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=20×1.8×1.8/6=10.8CM3

I=20×1.8×1.8×1.8/12=9.72CM4

M=0.1×ql2=0.1×(1.2×3.6＋1.4×0.6)×0.4×0.4=0.083KN·m

F=0.083×1000×1000/10800=7.644N/㎜2<[f]=13N/㎜2满足要求。

T=3Q/2bh<[v]

其中最大剪力Q=0.6×（1.2×3.6＋1.4×0.6）×0.4=1.238KN

T=3×1238/（2×200×18）=0.516N/㎜2〈[T]=1.4N/㎜2满足要求。

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

最大挠度计算v=0.677×3.6×4004/(100×9000×97200)=0.713㎜<[v]=400/250=1.6㎜满足要求。

设T=20℃，V=1.5m/h,β1=β2=1，则

F=0.22γct0β1β2v1/2=0.22×24×（200/25）×1×1×1.51/2

=50.688KN/mm2

F=γcH=24×0.7=17.5KN/mm2

取二者较小值17.5KN/mm2计算

立档间距为400mm，设模板按四跨连续梁计算，同时知梁底模板厚18mm。梁侧模承受倾倒混凝土时产生的水平荷载4KN/mm2和新浇筑混凝土对模板的侧压力。设侧模板宽度为200mm，作用在模板上下边沿处，混凝土侧压力相差不大，可近似取其相等。

设计荷载为：q=(17.5×1.2+4×1.4)×0.2=5.32KN/m

弯矩系数与模板底板相同

W=bh2/6=200×182/6=10800mm3

则σmax=Mmax/W=0.103×106/10800=9.54N/mm2＜fm=13N/mm2满足

剪力V=Kvql=0.62×5.32×0.4=1.32KN

则剪应力τmax=3V/2bh=3×1.32×103/2×200×18=0.55N/mm2

fv=1.4N/mm2＞τmax=0.52N/mm2满足

刚度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：q=17.5×0.2=3.5KN/m

则ωA=kwql4/100EI=0.967×3.5×4004/(100×9.5×103×200×183/12)=0.938mm＜[ω]=400/250=1.6mm满足要求。

考虑到理论计算与实际存在偏差，为安全起见，高度大于或等于700的框架梁仍需设置M14对拉螺栓，水平间距800。

顶撑截面为An=
.352=3846㎜2，间距L=0.4m，在距楼面200㎜和梁底200㎜纵横各设一道水平拉条

则λ=
=
=131.43

N=（3.6×1.2+0.6×1.4）×0.4=2.06KN

=2060/3846=0.536N/mm2<10N/mm2满足要求

因为λ〉91，
=2300/131.432=0.133

N/
A=2060/0.133×3846=4.03N/mm2<10N/mm2满足要求。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t=200/(T+15)

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.900m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.00m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=51.288kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=51.288kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。

柱模板的截面宽度B=800mm；

柱模板的截面高度H=800mm；

柱模板的高度L=3800mm；

柱箍的间距计算跨度d=400mm。

3、木方(面板)的计算

木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的两跨度连续梁计算，计算如下

其中q为强度设计荷载(kN/m)；

q=(1.2×51.488+1.4×4.00)×0.15=10.107kN/m

d为柱箍的距离，d=500mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.125×10.107×0.4×0.4=0.202kN.M

木方截面抵抗矩W=50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3

经过计算得到
=M/W=0.202×106/83333.3=2.420N/mm2

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

其中q混凝土侧压力的标准值，q=51.488kN/m；

E木方的弹性模量，E=9500.0N/mm2；

[w]木方最大允许挠度临水临电施工组织设计.docx，[w]=500.000/400=1.25mm；

木方的最大挠度满足要求!

长边大于或等于600的框架柱，需在长边设φ16对拉螺栓，间距同柱箍。

穿墙螺杆的最大拉力N=（51.488×1.2+4×1.4）×0.4×0.8=21.56KN

上海某轨道交通车站土建施工组织设计方案.doc[N]=24.5KN＞N=17.04KN,满足要求。

经按上述方法验算，除底层外，其余长边为400的框架柱选用M12对拉螺栓，间距500，剪力墙选用M10对拉螺栓，均满足要求。