施工组织设计下载简介
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上海港高桩梁板式集装箱码头结构设计与施工组织设计正常使用极限状态作用效应组合
承载能力极限状态作用效应组合
正常使用极限状态作用效应组合
广州市某村道施工组织设计承载能力极限状态作用效应组合
正常使用极限状态作用效应组合
本码头采用预制混凝土大直径管桩，直径1000mm，空心部分直径为370mm，混凝土等级C60，弹性模量Ec=3.6×104MPa，fc=26.5N/mm2，ft=2.2N/mm2。主筋采用七股钢绞线，公称直径15.2mm,混凝土有效预压应力为=6.93Mpa混凝土拉应力限制系数为0,Es=1.8×105MPa，fpy=1170N/mm2，fpy’=360N/mm2;具体计算如下。
桩轴力N=4494..72kN
9.1纵向桩帽配筋计算
由纵梁计算得作用在桩帽一侧的合力设计值为
15C20(mm2)，布置一排
剪力设计值V=1553.5kN
hw=h0=920mm
hw/b=920/2000=0.46﹤4
9.2横向桩帽配筋计算
由横梁计算得作用在桩帽一侧的合力设计值为
(横向排架方向配筋)配21C22(mm2)，布置一排
剪力设计值V=3078.92kN
hw=h0=920mm
hw/b=920/2000=0.46﹤4
拟取s=140mm,,
靠船构件选用悬臂板式靠船构件
10.2靠船构件断面形式
10.3靠船构件的计算
根据船舶荷载的计算得知靠船构件由船舶撞击力控制,护舷最大反力为
假定护舷反力为一个集中荷载,由一个靠船构件承担
(1)臂板根部断面内力
主导可变作用—撞击力的分项系数
以下计算应用的护舷最大反力就为
按《高桩码头设计与施工规范》，集中荷载在悬臂板上的有效分布宽度：
b=1.5+2×0.30=2.1m
(2)构件水平向在船舶撞击力的作用下的内力
船舶一般在驶向码头时是斜向船首靠泊，因此船舶的撞击力考虑由一个护舷吸收。靠船构件水平向按照刚性支撑的五跨连续梁计算，横向排架为梁的支撑点。
根据工程护舷布置（在每跨跨中布置）情况求的内力为：
情况一：船舶撞击力在标准第一跨时
情况二：船舶撞击力在标准第二跨时：
情况三：船舶撞击力在标准第三跨时：
10.4靠船构件的配筋计算
截面简化：矩形截面b=1000mm,h=800mm.
按二类环境条件，取混凝土保护层厚度35mm，a取80mm，预设单排钢筋，
h0=800－80=720mm
截面相对受压区高度：ζ=0.197﹤ζb=0.544
选用16B25(mm2)，布置两排
按二类环境条件，取混凝土保护层厚度35mm，a取45mm，预设单排钢筋，
h0=800－45=755mm
ζ=0.086﹤ζb=0.544
选用8B28(mm2)，布置一排
验算截面尺寸：hw=h0=755mm，hw/b=755/2100﹤4.0
0.25fcbh0=0.25×15.0×1000×755=2831.25kN﹥rdV=1.2×441.75=530.1kN
验算是否按计算配置箍筋：
V=0.07fcbh0=0.07×15×1000×755=792.75N﹥rdV=1.2×441.75=530.1kN
10.5靠船构件弯矩作用裂缝宽度验算
跨中正弯矩作用裂缝验算：
ρte=As/Ate=7854.4/（800×70）=0.14>0.1取为0.1
σsk=Mk/0.87h0As=1164.83×106/0.87×755×7854.4=225.8N/mm2
ωmax=1.0×1.0×1.5×225.8/2.0×105×(51/0.44)=0.196<0.25mm
σsl=M/0.87h0As=585.9×106/0.87×755×4909=181.7N/mm2
ρte=As/Ate=4926/（800×70）=0.088
ωmax=1.0×1.0×1.5×181.7/2.0×105×(51/0.423)=0.164<0.30mm
岸坡稳定采用总应力法，按平面问题考虑，假定滑动体是一个刚体滑动面是圆弧面，持久状况五金码头后方堆货荷载为80kpa,控制荷载达到120kpa，运用毕肖普法。
查阅所提供资料可以得到：
每层土壤厚度选择两个土柱的厚度平均值
根据地质资料用同济启明星边坡稳定分析计算软件SLOPE1.0计算边坡稳定。
控制情况为：120kpa
持久组合情况为：80kpa
由计算可知安全系数为3.98>1.5，故岸坡稳定。
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