施工组织设计下载简介

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(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.059×106/54000.0=1.10N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

GBT 12688.10-2020 工业用苯乙烯试验方法 第10部分_含氧化合物的测定 气相色谱法.pdf最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×712/(2×40×90)=0.297N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.906kN/m

最大变形v=0.677×1.906×500.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.037mm

木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

(一)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.742kN.m

最大变形vmax=5.751mm

最大支座力Qmax=1.187kN

抗弯计算强度f=0.742×106/4491.0=165.17N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

(二)梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.208kN.m

最大变形vmax=0.497mm

最大支座力Qmax=2.552kN

抗弯计算强度f=0.208×106/4491.0=46.25N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=2.55kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=2.552kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=0.9×1.20×0.155×2.600=0.435kN

N=2.552+0.435=2.986kN

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.60m；

l0——计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；

——由长细比，为2200/16.0=138<150满足要求!

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；

经计算得到
=2986/(0.363×424)=19.432N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2

h——立杆的步距，1.60m；

la——立杆迎风面的间距，1.50m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.500×1.600×1.600/10=0.025kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=2.552+0.9×1.2×0.402+0.9×0.9×1.4×0.025/1.000=3.015kN

经计算得到
=3015/(0.363×424)+25000/4491=25.202N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板支架搭设高度为2.6m，

立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.60m。

面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。

木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用钢管48×3.0mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.20)+1.40×2.50=6.752kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.10+0.7×1.40×2.50=5.690kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为
48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.100×1.000+0.200×1.000)=2.439kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×1.40×1.40/6=32.67cm3；

I=100.00×1.40×1.40×1.40/12=22.87cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×2.439+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.055kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.055×1000×1000/32667=1.674N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.439+1.4×2.250)×0.300=1.094kN

截面抗剪强度计算值T=3×1094.0/(2×1000.000×14.000)=0.117N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×2.439×3004/(100×4200×228667)=0.139mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2

面板的计算宽度为1200.000mm

集中荷载P=2.5kN

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.100×1.200+0.200×1.200)=2.927kN/m

面板的计算跨度l=300.000mm

经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×2.927×0.300×0.300=0.214kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.214×1000×1000/32667=6.560N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.100×0.100×0.300=0.753kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.200×0.300=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.753+1.20×0.060)=0.878kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m

计算单元内的木方集中力为(0.945+0.878)×1.000=1.823kN

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.823/1.000=1.823kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.82×1.00×1.00=0.182kN.m

最大剪力Q=0.6×1.000×1.823=1.094kN

最大支座力N=1.1×1.000×1.823=2.005kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；

I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.182×106/54000.0=3.38N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1094/(2×40×90)=0.456N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.732kN/m

最大变形v=0.677×0.732×1000.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.227mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2

考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN

经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×0.878×1.000×1.000=0.700kN.m

抗弯计算强度f=0.700×106/54000.0=12.97N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=2.005kN

均布荷载取托梁的自重q=0.040kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.678kN.m

经过计算得到最大支座F=7.337kN

经过计算得到最大变形V=0.794mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.678×106/1.05/4491.0=143.78N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.794mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.135×2.600=0.351kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.200×1.000×1.000=0.200kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.100×0.100×1.000×1.000=2.510kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=2.755kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.250kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.46kN

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.60m；

l0——计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；

——由长细比，为2200/16.0=138<150满足要求!

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；

经计算得到
=6456/(0.363×424)=42.006N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2

h——立杆的步距，1.60m；

la——立杆迎风面的间距，1.00m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.000×1.600×1.600/10=0.025kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×2.755+0.9×1.4×2.250+0.9×0.9×1.4×0.025/1.000=6.169kN

经计算得到
=6169/(0.363×424)+25000/4491=45.727N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取6.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2262.0mm2，fy=360.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=3770mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。

按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天...的

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边6.50m，短边6.50×0.58=3.77m，

楼板计算范围内摆放7×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20+25.10×0.10)+

1×1.20×(0.35×7×4/6.50/3.77)+

1.40×(0.00+2.50)=7.23kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=3.77×7.23=27.27kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0814×ql2=0.0814×27.27×3.772=31.55kN.m

得到6天后混凝土强度达到53.77%，C35.0混凝土强度近似等效为C18.8。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.03N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

园林养护施工组织设计
=Asfy/bh0fcm=2262.00×360.00/(3770.00×180.00×9.03)=0.13

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

结论：由于
Mi=143.45=143.45>Mmax=31.55

路面施工方案范本2所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑可以拆除。