施工组织设计下载简介

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综合库及架空连廊脚手架施工方案

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。

11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

1.1应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；1.2应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施钻孔施工方案，经主管部门批准后方可实施；

1.3应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；1.4应清除脚手架上杂物及地面障碍物。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。

6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

1.1搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；

1.2搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；

1.3脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；

1.4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；

1.5当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；

1.6脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；

1.7在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；

1.8不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；

1.9临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；

1.10在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

1.12搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

2.1使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；

2.2弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；

2.3做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；

2.4搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；

2.5脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；

2.6健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种

2.6.1由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；

2.6.2由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

2.2当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

2.3负责准备所需要的应急物资和应急设备。

2.4及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

3.3现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

3.3.1火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

3.3.2触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

3.3.3高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

3.3.4其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

项目负责人：陶旭手机：15899258107

安全员：冉建新手机：15276687616

技术负责人：吕建民手机：13999807859

医院救护中心：120匪警：110火警：119

一、专职安全生产管理人员

陶旭（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

董学仁（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

冉建新（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

郭红春（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

15：30～19：30

高支模建筑面积（m2）

第七节、计算书及相关图纸

单排脚手架搭设高度为23.5m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆与墙中距离为1m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；

脚手架沿墙纵向长度为300.00m；

采用的钢管类型为Φ48×3.2；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用三步三跨，竖向间距4.5m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处XX乌鲁木齐市，基本风压0.6kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1505；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；

脚手板铺设总层数:3；

地基土类型:竹串片脚手板；地基承载力标准值(kPa):200.00；

立杆基础底面面积(m2):0.23；地基承载力调整系数:0.40。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/4=0.131kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.5/4=1.125kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.035+1.2×0.131+1.4×1.125=1.775kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=1.775×12/8=0.222kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=46.908N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=46.908N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.035+0.131+1.125=1.292kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×1.292×10004/(384×2.06×105×113600)=0.719mm；

小横杆的最大挠度0.719mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.035×1=0.035kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1×1.5/4=0.131kN；

活荷载标准值:Q=3×1×1.5/4=1.125kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.035+1.2×0.131+1.4×1.125)/2=0.887kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.035×1.5×1.5=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.417Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.887×1.5=0.555kN·m；

M=M1max+M2max=0.006+0.555=0.561kN·m

最大应力计算值σ=0.561×106/4730=118.71N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值σ=118.71N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.035×15004/(100×2.06×105×113600)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=3.029Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.035+0.131+1.125）/2=0.646kN

ν=3.029×0.646×15003/(100×2.06×105×113600)=2.821mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.821=2.873mm；

大横杆的最大挠度2.873mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.035×1×3/2=0.053kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.035×1.5=0.053kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1×1.5/2=0.262kN；

活荷载标准值:Q=3×1×1.5/2=2.25kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.053+0.053+0.262)+1.4×2.25=3.592kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1505kN/m

NG1=[0.1505+(1.00×3/2)×0.035/1.50]×23.50=4.369kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×3×1.5×1/2=0.787kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×23.5=0.176kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.647kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1×1.5×2/2=4.5kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.647+0.85×1.4×4.5=12.132kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.647+1.4×4.5=13.077kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.6×0.74×0.693=0.215kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.215×1.5×1.52/10=0.087kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=12.132kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=13.077kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.465m；

长细比:L0/i=218；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.153

立杆净截面面积：A=4.5cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=12131.88/(0.153×450)+86503.76/4730=194.496N/mm2；

立杆稳定性计算σ=194.496N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=13076.88/(0.153×450)=189.933N/mm2；

立杆稳定性计算σ=189.933N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.279kN；

活荷载标准值：NQ=4.5kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.15kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.087/(1.4×0.85)=0.073kN·m；

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=33.032/(1+0.001×33.032)=31.976m；

[H]=31.976和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=31.976m。

脚手架单立杆搭设高度为23.5m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.6，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.693×0.6=0.268kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=20.25m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=7.591kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.591kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到φ=0.958

A=4.5cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=10.591

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=10.591小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

9-上海郊区城镇发展研究.pdffg=fgk×kc=80kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=200kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=53.919kPa；

其中水泥混凝土路面面层混凝土的施工工艺，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.132kN；

基础底面面积：A=0.225m2。

p=53.919kPa≤fg=80kPa。地基承载力满足要求！