施工组织设计下载简介

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Vmax=KVqL=0.600×7.73×193/1000=0.90kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×0.90×1000/(2×100×60)=0.23N/mm2

Q／GDW 10767-2015 10kV～110(66)kV元件保护及辅助装置标准化设计规范.pdf侧肋抗剪强度τ=0.23N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q，=16.80×300/1000=5.04N/mm；挠度系数Kυ=0.677

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.677×5.04×1934/(100×9000×1800000)=0mm

[υ]=L/250=193/250=0.77mm

侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=0.77mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

7.4板厚120mm层高14.47m楼面模板支撑计算书

结构板厚120mm,层高14.47m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.12×1.2=3.46kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.12×1.2=0.16kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.47kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=3.97kN/m

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×7.47×300=1358N

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2=0.078×3.97×3002=27869N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.06mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.34mm

M3＋M4=237869N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=237869N.mm=0.24kN.m

σ=Mmax/W=237869/54000=4.40N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=4.40N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V2+V3=722+2100=2822N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=2822N=2.82kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2822/(2×1200×18)=0.20N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.06+0.34=0.40mm

[υ]=300/250=1.20mm

楼板底模挠度υmax=0.40mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管横向间距1200mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；

第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7.47×300/1000=2.24kN/m

σ=Mmax/W=403200/85333=4.73N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×2.24×1200=1680N=1.68kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1680/(2×80×80)=0.39N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2×300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm,挠度系数Kυ=0.521

υmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×0.99×12004/(100×9000×3413333)=0.35mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨挠度υmax=0.35mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管纵向间距1200mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；

W=1×80×802/6=85333mm3,I=1×80×803/12=3413333mm4,

P=1.250×2.24×1200=3360N=3.36kN

Mmax=KMPL=0×3360×1200=0N.mm=0kN.m

σ=Mmax/W=0/85333=0N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=0N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=KVP=0×3.36×1000=0N=0kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×0/(1×2×80×80)=0N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

P，=1.250×0.99×1200=1485N=1.49kN

υmax=KυP，L3/(100EI)=0×1485×12003/(100×9000×3413333)=0mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第二层龙骨挠度υmax=0mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

传至每根立柱的最大支座力的系数=0

每根钢管承载NQK1=0×3.36×1000=0N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×1.20×1×1000=1440N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=0+1440=1440N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=14.35×0.0326×1000=468N

水平拉杆10层,拉杆重量=10×(1.20+1.20)×0.0326×1000=782N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=10×14.6=146N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=468+782+146=1396N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×1396+1440=3115N

(2)钢管立杆长细比验算

LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm,λ=LO/i=150.00/1.59=94.34

钢管杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/（
A）=3115/(0.634×424.00)=11.59N/mm2

钢管立杆稳定性11.59N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C20考虑）,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=3115/1000=3.12kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×(100+130)=920mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.10+0.15×1)×1.00×920×130]/1000=110.03kN

受冲切承载力110.03kN＞F=3.12kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×9600=8160kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×8160×0.01=183.60kN

支承面局部受压承载力183.60kN＞F=3.12kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距300mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm,立杆步距1.50m。

7.5板厚120mm层高11.67m楼面模板支撑计算书

结构板厚120mm,层高11.67m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.12×1.2=3.46kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.12×1.2=0.16kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.47kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=3.97kN/m

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×7.47×300=1358N

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2=0.078×3.97×3002=27869N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.06mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.34mm

M3＋M4=237869N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=237869N.mm=0.24kN.m

σ=Mmax/W=237869/54000=4.40N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=4.40N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V2+V3=722+2100=2822N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=2822N=2.82kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2822/(2×1200×18)=0.20N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.06+0.34=0.40mm

[υ]=300/250=1.20mm

楼板底模挠度υmax=0.40mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管横向间距1200mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；

第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7.47×300/1000=2.24kN/m

σ=Mmax/W=403200/85333=4.73N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×2.24×1200=1680N=1.68kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1680/(2×80×80)=0.39N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2×300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm,挠度系数Kυ=0.521

υmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×0.99×12004/(100×9000×3413333)=0.35mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨挠度υmax=0.35mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管纵向间距1200mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；

W=1×80×802/6=85333mm3,I=1×80×803/12=3413333mm4,

P=1.250×2.24×1200=3360N=3.36kN

Mmax=KMPL=0×3360×1200=0N.mm=0kN.m

σ=Mmax/W=0/85333=0N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=0N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=KVP=0×3.36×1000=0N=0kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×0/(1×2×80×80)=0N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

P，=1.250×0.99×1200=1485N=1.49kN

υmax=KυP，L3/(100EI)=0×1485×12003/(100×9000×3413333)=0mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第二层龙骨挠度υmax=0mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

传至每根立柱的最大支座力的系数=0

每根钢管承载NQK1=0×3.36×1000=0N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×1.20×1×1000=1440N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=0+1440=1440N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=11.55×0.0326×1000=377N

水平拉杆8层,拉杆重量=8×(1.20+1.20)×0.0326×1000=626N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=8×14.6=117N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=377+626+117=1119N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×1119+1440=2783N

(2)钢管立杆长细比验算

LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm,λ=LO/i=150.00/1.59=94.34

钢管杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/（
A）=2783/(0.634×424.00)=10.35N/mm2

钢管立杆稳定性10.35N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C20考虑）,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=2783/1000=2.78kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×(100+130)=920mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.10+0.15×1)×1.00×920×130]/1000=110.03kN

受冲切承载力110.03kN＞F=2.78kN,满足要求。

DBJ╱T15-214-2021 深基坑钢板桩支护技术规程.pdf(2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×9600=8160kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×8160×0.01=183.60kN

支承面局部受压承载力183.60kN＞F=2.78kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm某某桥梁工程施工方案，h=80mm,间距300mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm,立杆步距1.50m。

第八节、附施工现场指导图及表A5.A6.A7