施工组织设计下载简介
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脚手架施工方案（附计算书）其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
JTJ 287-2005 内河航道维护技术规范.pdf五、立杆的稳定性计算:
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.975kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A——立杆净截面面积，A=6.85cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.11cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=130.4
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.975kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=6.85cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=7.11cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.417kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=189.05
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.250kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=4.320kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.134kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=61.551米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.250kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=4.320kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.134kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.350kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=20.746米。由此24米以下采用双管搭设，24米以上采用单管搭设。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.601kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×0=10.44m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=8.78kN，连墙件轴向力计算值Nl=13.78kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=641kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=13.78kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件与连墙件拉结!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=65.09
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=16.27
A——基础底面面积(m2)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(kN/m2)；
落地脚手架立杆着地于车库顶板及网点屋面上，其承载力均满足要求。
附件2：悬挑式（工字钢）扣件钢管脚手架计算书
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度选取一挑44.55米为计算，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.68米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米；内立杆距结构外墙面0.3米。
采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距5.10米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度2.20米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m
活荷载标准值Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.158+0.10×1.120)×1.7002=0.360kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.424×106/5080.0=83.541N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m
活荷载标准值q2=0.800kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.132+0.990×0.800)×1700.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.931mm
大横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.700=0.065kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.700/3=0.159kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.700/3=1.360kN
荷载的计算值P=1.2×0.065+1.2×0.159+1.4×1.360=2.173kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.173×0.800/3=0.583kN.m
=0.583×106/5080.0=114.780N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm
集中荷载标准值P=0.065+0.159+1.360=1.584kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V=V1+V2=1.154mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.700/2=0.238kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.700/2=2.040kN
荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.238+1.4×2.040=3.178kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337
NG1=0.134×26.1=3.49kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×42×1.700×(0.800+0.300)/2=0.6545kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3=0.140×1.700×4/2=0.476kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.700×17.600=0.150kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.77kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.700×0.800/2=4.080kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.58kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.15；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=144
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.84kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.15；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.310kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=205
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=5.40×5.10=27.540m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=18.218kN，连墙件轴向力计算值Nl=23.218kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中N为连墙件的轴向拉力，N=23.218kN；
lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；
t为焊缝厚度，t=3.50mm；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；
经过焊缝抗拉强度=23217.71/(150.80×3.50)=43.99N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
连墙件对接焊缝连接示意图
七、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
(一)以阳角转角处最不利为计算点
设钢丝绳T不受拉力，支座反力：
最大弯矩MA=45.554kN.m
设支座RB不受力，钢丝绳的拉力：
受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.86kN
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×24.1=0.283kN/m
代入公式，经过计算得到
抗弯计算强度f=45.554×106/(1.05×185000)=234N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,不满足要求!
悬挑C端加设钢丝绳拉结。
设钢丝绳T不受拉力，支座反力：
最大弯矩MA=45.554kN.m
设支座RB不受力，钢丝绳的拉力：
受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.86kN
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×24.1=0.283kN/m
代入公式，经过计算得到
抗弯计算强度f=45.554×106/(1.05×185000)=234N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,不满足要求!
悬挑C端加设钢丝绳拉结。
(二)以10#楼北侧挑阳台局部计算点
设钢丝绳T不受拉力，支座反力：
最大弯矩MA=76.077kN.m
设支座RB不受力，钢丝绳的拉力：
抗弯计算强度f=76.077×106/(1.05×185000)=391N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,不满足要求!
悬挑C端上加设钢丝绳拉结，下加设顶撑（斜撑）。
八、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到b=570×6.5×94.0×235/(1800.0×180.0×235.0)=1.07
经过计算得到强度=22.777×106/(1.321×185000)=93N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
九、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=22.777kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[22.777×4/(3.1416×50×2)]1/2=17mm（A=226mm2）
实际埋设拉环离锚固段头二十公分左右消防施工方案，故拉环偏安全考虑采用双拉环拉接，直径采用D＝12mm（A=226mm2）。
水平钢梁与楼板压点的拉环压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
十、钢丝绳拉结的计算:
房管大厦建筑施工组织设计钢丝绳受力强度计算公式
其中[f]=113N/mm2，D=[27.45×4/(3.1416×113×2)]1/2=12.5mm
实际采用Ф16钢丝绳拉结，钢丝绳中间采用花篮调节。