施工组织设计下载简介

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高层及群房地下室工程悬挑脚手架专项施工方案

4、安全监督员要每天坚持对脚手架检查，着重对连墙件，吊索钢绳、钢梁锚固端进行重点检查并做好记录。连墙件不能随意拆除，如确须拆除须报现场责任工长和安全监督员同意后由专业架工拆除，拆除过程中现场责任工长和安全监督员必须在场，并在相邻处恢复连墙杆。

5、安排专人清除脚手架内的易燃物品，保持脚手架整洁，并配备一定数量的消防器材，防止焊接溅落的火花引发火灾。

6、施工操作人员严禁在架上打闹嬉戏或酒后上架操作，架上的操作人员必须系好安全带操作

7、在大风、雷雨天气禁止上架作业

8、脚手架应通过防雷引下线与地面有良好的接地加工厂地坪改建工程施工组织设计，接地电阻小于2欧；

9、脚手架允许作用荷载2KN/㎡

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20米、立杆采用单立杆

搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆横距0.9米、大横杆的步距为1.8米

采用的钢管类型为φ48×3.5

连墙件采用4步3跨、竖向间距5.4米、水平间距3.0米。

施工均布荷载为2.0KN/㎡，同时施工两层，脚手板共铺设4层

悬挑脚手架水平钢梁为工字16a钢、其中建筑物悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固长度为1.75米。

悬挑水平钢梁采用悬挑式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手架板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆自重标准值的计算P1=0.038KN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.525+1.4×3.00=4.876KN/m

最大弯矩考虑为简支均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下：Mmax=ql2/8

M=4.876×0.9002/8=0.494KN/m

б=M/W（W－钢管的截面模量）

б=0.494×0.9006/5080.0=97.24N/㎜2

小横杆的计算长度小于205N/㎜2满足要求

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

Vqmax=5qkL4/384EI（E—弹性模量；I—截面惯性矩）

荷载标准值qk=0.038+0.525+3.00=3.563KN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×3.563×900.04/（384×2.06×105×121900.0）=1.212㎜

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值p1=0.038×1.2=0.046KN

脚手板的荷载标准值p2=0.035×0.900×1.500/2=0.236KN

活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350KN

荷载计算值P=（1.2×0.046＋1.2×0.236＋1.4×1.350）/2=1.114KN

最大：弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩之和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Mmax=0.08ql2

集中荷载作用下的最大弯矩计算公式如下：

MPmax=0.15PL

M=0.08×（1.2×0.038）×1.5002＋0.150×1.114×1.500=0.259KN.m

σ=0.259×106/5080.0=50.984N/㎜2

大横杆的计算强度小于205.00N/㎜2，满足要求

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载下最大挠度计算公式如下：

VPmax=0.677qL4/100EI

集中荷载作用下最大挠度计算公式如下：

Vqmax=1.146×PL3/（100EI）

大横杆均布荷载下引起的最大挠度

VPmax=0.677×0.038×1500.004/（100×2.060×105×121900.000）

集中荷载作用下标准值P=0.046＋0.236＋1.350=1.632KN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

Vqmax=1.146×1620.81×15003/（100×2.06×105×121900.00）=2.50㎜

V=V1＋V2=2.550㎜

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10㎜，满足要求

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下列公式计算（规范5.2.5）

式中：RC—扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN

R—纵向和横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准P1=0.038×（1.500＋0.6）=0.08KN

脚手板荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236KN

活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350KN

荷载的计算值R=1.2×0.08＋1.2×0.236＋1.4×1.350=2.243KN

单扣件扣件的抗滑承载力设计值满足要求！

当直角扣件的拧紧力矩达40～65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载作用下不会下滑，其抗滑承载力可取8.0KN

双扣件在20KN的荷载作用下不会下滑，其抗滑承载力可取12.0KN

（四）脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载标准值包括：静荷载、活荷载、风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）本例为[（1.5＋0.6＋1.0）×0.038＋0.02]=0.1378

NG1=0.138×24.000=3.312KN

脚手板的自重标准值（KN/m），本例采用木脚手板，其标准

NG2=0.350×4×1.500×（0.900＋0.300）/2=1.26KN

栏杆与挡脚板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆，木脚手板，标准值取0.14

NG3=0.140×1.500×4/2=0.420KN

吊挂的安全设施，包括安全网（KN/㎡）取景.005

NG4=0.005×1.500×24.000=0.157KN

静荷载标准值NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4=3.312＋1.26＋0.42＋0.157=5.147KN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700KN

风荷载标准值按以下公式进行计算

WK=0.7UZ.US.W0

式中：W0—基本风压（KN/㎡），按照《建筑结构荷载规范》（GB5009—2001—2006年版本）的规定采用：B类地区：W0=0.30

UZ—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB5009—2001—2006年版本）的规定采用：UZ=1.77

US—风载体型系数：全封闭式墙US=1.0φ=1.0×0.099=0.099

其中φ为挡风系数查表A—3步距小于1.2按1.2米计纵距为1.5米查表得φ=0.105

WK=0.7UZ.US.W0=0.7×0.3×1.77×0.105=0.04（KN/㎡）

考虑风荷载时立杆的压力设计值为按下列公式计算：

N=1.2NG＋0.85×1.4NQ

N=1.2×5.147＋0.85×1.4×（2.000＋0.04×1.5×24）=10.27KN

施工均布活荷载=2.00×2÷2=2.000

不考虑风荷载时立杆的压力设计值为按下列公式计算：

N=1.2×5.147＋1.4×2.000=8.98KN

风荷载标准值产生的立杆段弯矩值MW=0.85×1.4ωKLah2/10

式中：ωK—为风荷载基本风压值（KN/㎡）

MW=0.85×1.4ωKLah2/10=0.85×1.4×0.04×1.5×1.82/10=0.123KN.m

（五）立杆的稳定性计算：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算按下列公式计算

其中：N—立杆的轴心压力设计值，N=8.98KN

Φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i=3530/15.8=223.4的结果查表得Φ=0.15；

I—立杆的截面回转半径，i=1.58㎝

L0—计算长度（米）由公式=Kuh确定；L0=1.155×1.700×1.8=3.53米

K——计算长度附加系数，取1.155

U——计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.700

A——立杆净截面面积，A=4.89㎝2

W——立杆净截面模量抵抗矩，W=5.08㎝3

σ——钢管立杆受压强度计算值（N/㎜2）

σ=8.98×1000/（0.15×4.89×102）=22.4

[f]=205（N/㎜2）≥σ　　　满足要求

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算按下列公式计算

σ=N/ΦA＋MW/W≤[f]

其中：N—立杆的轴心压力设计值，N=10.27KN

Φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i的结果查表得Φ=0.15；

I—立杆的截面回转半径，i=1.58㎝

L0—计算长度（米）由公式=Kuh确定；L0=3.95米

K——计算长度附加系数，取1.155

U——计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.900

A——立杆净截面面积，A=4.89㎝2

W——立杆净截面模量抵抗矩，W=5.08㎝3

σ——钢管立杆受压强度计算值（N/㎜2）

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.123KN.m

σ=10.27×1000/（0.15×4.89×102）＋0.123×106/5.08×103=164.2

[f]=205（N/㎜2）≥σ　　　满足要求

连墙件的轴向力设计值按下列公式计算

式中——N1W风荷载产生的连接件轴向力设计值（KN）按下列公式计算

N1W=1.4×WK×AW=1.4×0.04×24.3=1.361

WK——风荷载基本风压值，WK=0.04KN/㎡

AW——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，AW=5.4×4.5=24.3㎡

N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN；N0=5.00（双排取值）

经计算得到N1=1.361＋5=6.361KN，连墙件轴向力计算值N1=6.361KN

连墙件的轴力设计值Nf=ΦA[f]

Φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i=30.00/1.58的结果查表得Φ=0.95

A=4.89㎝2；[f]=205（N/㎜2）

故计算得到Nf=0.95×4.89×205=95.238KN连墙件的设计计算满足要求

连墙件采用扣件与墙体连接。

经计算得N0=6.361KN小于扣件的抗滑力8.0KN，满足要求

（七）悬挑脚手架挑梁受力计算：

悬挑脚手架挑梁按照悬臂单跨梁进行计算：

悬出端D、E受脚手架荷载N=10.27KN的作用，里端E与楼板的锚固点，D为楼板外支点。

简图中：q1=0.205KN/M

RA=N（2＋K2＋K1）＋ql/2×（1＋k2）=10.27（2＋300/1750＋1200/1750）＋0.205×1.750÷2×（1＋1250÷1750）=29.65KN

Vmax=20.81KN

式中：K=m/L、k1=m1/L、k2=m2/L

M=1250㎜，L=1750㎜，m1=300㎜，m2=1200㎜

水平支撑梁的截面惯性模量：I=1130㎝4，截面模量W=141㎝3。

受脚手架集中荷载（考虑风荷载） N=10.27KN

水平钢梁自重荷载q=0.205KN/m

K=1.25/1.75=0.71

K1=0.3/1.75=0.17

K2=1.20/1.75=0.69

支座反力RA=29.65KN

支座反力RB=－8.75KN

最大弯矩MA=15.61KN.m

1、正应力计算：按《钢结构设计规范》（4.1.1式）
≤ƒ（ƒ=205N/㎜2）

截面正应力=15.61×106/（1.05×141×103）=105.46N/㎜2

水平支撑梁的计算强度小于205N/㎜2满足要求

2、剪应力计算：《钢结构设计规范》（4.1.2式）τ=
≤ƒv

τ=20.81×103÷（138×7）=21.54N/㎜2

ƒv=125N/㎜2查《钢结构设计规范》表3.4.1—1

3、工字钢的局部承压强度

根据《钢结构设计规范》（4.1.3－1）式σc=

σc=1.0×29.65×103÷[7×（10＋5×10＋0）]=42.36N/㎜2<205N/㎜2

工字钢的折算应力计算：

σ1=105.46×70/80=91.875N/㎜2

根据《钢结构设计规范》（4.1.4—1式）

=
=80N/㎜2≤1.1×205=225.5N/㎜2

故折算应力强度满足要求。

受脚手架作用的集中荷载（考虑风荷载）Nk=8.59KN

水平钢梁自重荷载查表工字钢16其自重为：q=0.205KN/M

最大挠度ƒmax=5.5㎜

故Vmax=5.5㎜＜[V]=2500/400=6.25㎜满足要求

（八）悬壁梁的整体稳定性计算：

水平钢梁采用工字钢16，计算公式按《钢结构设计规范》（4.2.2）如下

σ=M/φbWx≤[f]

其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按计算公式按《钢结构设计规范》附录（B.5－1 ）如下计算：双轴对称时

φb=1.07－λy2÷4400׃y÷235

式中λy=3000÷76=39.5

σ=M/φbWx=15.61×106/（0.745×141000）=148.6N/㎜2

故σ=M/φbWx≤[f]满足要求！

（九）锚固段与楼板连接的计算：

水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.75KN

水平钢梁与楼板压点的拉环计算公式为

管井井点降水施工工艺标准σ=N/A≤[f]=8.75×1000÷402=21.8N/㎜2

式中[f]为拉环钢筋的抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/㎜2

所需的水平钢梁与楼板的压点的拉环直径16的Q235Q钢

1#-3#、7#-9#地下室围护及地方开挖施工方案水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面并保证两侧有30㎝以上的搭接长度。

钢梁的计算结论：钢梁选用I16的Q235钢可以满足要求！

经计算直径16的钢筋拉环满足要求。