施工组织设计下载简介

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创业城续建项目13-1#多层住宅楼施工组织设计

q1=25.000×0.250×0.150=0.938kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.250=0.088kN/m；

黄泽互通AK0 192.507跨线桥现浇箱梁施工方案(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.500+2.000)×1.000×0.250=0.875kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.938+0.088)=1.230kN/m；

集中荷载p=1.4×0.875=1.225kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.225×1.000/4+1.230×1.0002/8=0.460kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.225/2+1.230×1.000/2=1.228kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.460×106/83.333×103=5.520N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为5.520N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1.000×1.230/2+1.225/2=1.228kN；

方木受剪应力计算值T=3×1227.500/(2×50.000×100.000)=0.368N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.368N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.938+0.088=1.025kN/m；

集中荷载p=0.875kN；

方木最大允许挠度值[V]=1000.000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值0.798mm小于方木的最大允许挠度值4.000mm,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.230×1.000+1.225=2.455kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.921kN.m；

最大变形Vmax=2.585mm；

最大支座力Qmax=10.741kN；

钢管最大应力σ=0.921×106/5080.000=181.254N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值181.254N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.741kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×5.000=0.646kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.150×1.000×1.000=3.750kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.746kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.500+2.000)×1.000×1.000=3.500kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=10.595kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；

L0/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=10594.600/（0.530×489.000）=40.879N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=40.879N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.003×(1.500+0.100×2)=2.021m；

Lo/i=2020.544/15.800=128.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=10594.600/（0.406×489.000）=53.364N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=53.364N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2003）要求不允许作业层模板与脚手架有连接，因此不考虑主体施工中对模板的作用。

Wk=0.70βzµzµsWo

设立杠横向间距1.5m，纵向间距1.0m，步距1.5m，µs=1.3φ

φ=0.5µs=1.3×0.5=0.65Wo=0.6KN/㎡，µz=2.09，βz=1.0

Wk=0.70βzµzµsWo=0.70×2.09×0.65×0.6=0.57KN/㎡

GK=Hi（gk1＋gk3）＋n1lagk2

由于在进行第二阶段悬挑脚手架钢丝绳张拉须待预埋吊环、锚环砼强度达到C20以上时方可进行，而此楼层施工已经高出悬挑层二层，故取：

Hi=10×2.975=29.75M

gk3=0.1113KN/mgk2=0.3495KN/m

边杆gk1=0.166KN/m中杆gk1=0.1090KN/m

GK边=29.75×（0.166＋0.1113）＋2×1.5×0.3459=9.28KN

GK中=29.75×(0.1090+0.1113)+2×1.5×0.3459=7.6KN

工字钢16及安全网、木板荷载：

根据现场进入工字钢，其相关参数为:

I16h=160㎜b=81㎜tw=5.0㎜t=7.8㎜

A=20.24㎝2g=15.89Kg/mWx=109.2㎝3ix=6.57㎝

工字钢自重：15.89×9.8=0.16KN/M

木板及安全网：0.5×1.5=0.75KN/M

施工荷载：3×1.5=4.5KN/M

Σg=1.2×(0.16+0.75)+1.4×4.5=7.39KN/M

按只有D一根钢丝绳考虑作用进行计算：

tgα=5.79/2.55=2.27sinα=0.915cosα=0.403

9.28×2.55+7.6×2.55+7.39×2.552/2=FD×2.55×0.915

FAX=FD×COSα=28.28×0.403=11.59KN

[Fg]=αFg/K取α=0.85K=4.5

D点钢丝绳选用直径176×19公称抗拉强度1550N/㎜21根Fg=167.5KN

[Fg]=0.85×167.5/4.5=31.6KN>28.75KN安全

为了方便施工确保安全,在悬挑工字钢上一层增加一道相同规格、相同数量的斜拉钢丝绳

Mmax≈17×0.85+7.39×2.552/8=20.46KN.MN=FAX=11.59KN

λ=L0/i=255/6.57=39φ=0.889

=20.46×106/109.2×103+11.59×103/0.889×20.24×100

=193.8N/㎜2<[F]=215N/㎜2安全

Mmax=0.1ql2=0.1×3.15×1.52=0.709KN.m

б=M/W=0.709×106/4491=158N/mm2<[б]=235N/mm2安全

N/φA＋M/w≤KF

K=0.755F=235N/mm2

由于当前市场48钢管壁厚3.0，因而取A=424mm2W=4491mm2

i=15.9g=3.31Kg/mλ=l0/il0=μhμ=1.7h=1.5l0=μh=2550

λ=160.4<[λ]=210φ=0.262N=9.28KN

M风=0.1×1.8×0.57×1.5×1.82=0.49KN.M

N/φA＋M/w=9.28×103/0.262×424+0.49×106/4491=192N/mm2<[б]=235N/mm2

Mmax=ql2/2=3×1×0.62/2=0.0.54KN.M

б=M/W=0.54×106/4491=120N/mm2<[б]=235N/mm2安全

3施工现场临时用水计算

(3)用水量计算：本着满足工程整体和阶段性施工的需要：该工程主要分为：地下基础部分施工、主体施工、装修施工三个阶段。为了周密、合理地布置施工现场及生活区临时施工用水；确保施工用水安全合理及满足消防的需要。

1)现场施工用水量计算：

计算公式：q1=K1∑Q1N1K2/20×3600

式中K1—施工用水系数，取K1=1.15；

K2—用水不均衡系数，取K2=1.5；

Q1—现浇混凝土板养护，每层按300m3混凝土考虑，搅拌机冲洗用水按每天两班计算。

N1—用水量定额，混凝土板养护按300L/m3

混凝土；搅拌机冲洗用水按300L/台班；则：

q1=1.15(300×300+300×2)×1.5/20×3600=2.17

q2=k1Q2N2K3/8×3600

式中K3—施工机械用水不均衡系数，取K3=2.0；

N2—施工机械台班用水定额，N2=300L/台班；

Q2—机械台班数，1台。

则q2=1.15×1×300×2/8×3600＝0.02

3).施工现场生活用水量

根据公式：Q3=P1N3K4/8×3600(L/S)

现场施工高峰期人数以500人计，用水量20L/人·天

式中P1—高峰期人数，500人；

N3—生活用水定额，20L/人·天；

K4—用水不均衡系数，K4=1.4。

则Q3=500×20×1.4/8×3600=0.54L/S

根据公式：Q4=Q2N4K5/24×3600

式中P2—生活区人数，按500人计；

N4—用水定额，按500人计；

K5—生活区用水不均衡系数，Ｋ5=2.0。

则Q4=500×120×2/24×3600=1.54L/S

5).消防用水Q5：根据规定，现场面积在25hm2以内者，消防用水定额按10～15L/S考虑，故取Q5=10L/S。

Q1=∑q=q1+q2+q3+q4=2.17+0.02+0.54+1.54=4.27>q5

故取Q=1.1q=1.1×4.27=4.70

公式:Ｄ=4Q/πv×1000

式中V—管网中水的流速取，V=1.5m/s；

Q—耗水量，15.18L/s。

则:D=4×4.70/3.14×1.5×1000=40mm

取d=400mm，即主干管靠近水源处管径为DN40。

4、施工现场临时用电计算

总用电负荷219.6kw电焊机额定用量232kva

B.施工现场用电设计：

总用电负荷计算按下式：

Q／GDW 1738-2012标准下载P=1.05(K1×ΣP1/cosФ+K2×ΣP2)+P照

根据工程配备的机械设备总负荷量为234.6kW。

内外照明按10%计算,即为40kW。

根据本工程特点K1=0.6，K2=0.6cosФ=0.7所得用电量:

P=1.05[0.6×219.6/0.7+0.6×232]+40=286.6kva

由于在桩基础施工时，以上的设备大多数不使用[唐山]某大厦采暖及给排水施工方案，所以现场设置一台总容量为315kVA的变压器即可满足施工要求,变压器设在现场西北角。