施工组织设计下载简介

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3、门式架容许荷载：40KN（开平市永利脚手架公司提供）

梁模板及支撑系统结构计算

按250×700mm大梁计算，荷载标准值如下：

T／CECS719-2020标准下载1）、楼板模板：0.5KN/㎡（木模）

2）、混凝土自重：25.5KN/㎡

3)、施工人员及设备荷载：

计算模板及直接支撑小楞：均布2.5KN/㎡，并集中力2.5KN验算。

计算直接支撑的小楞：1.5KN/㎡

计算支架立柱及其他支撑构件：1.0KN/㎡。

水平面模板2.0KN/㎡

垂直面模板4.0KN/㎡

5）、新浇混凝土对模板的侧压力：

按F=0.22γ0t0β1β2V1/2或F=γ0H计算后比较取小值。

6)、倾倒混凝土产生的水平荷载：采用泵送混凝土，按2.0KN/㎡。

荷载分项系数：恒载1.2，活载1.4。

主梁截面250×700㎜

模板及支架自重；（0.3+0.50×2）×0.5=0.65KN/

混凝土及钢筋重量：0.25×0.75×25=4.69KN/

振动荷载：水平面模板2.0×0.25=0.5KN/

垂直面模板4.0×0.6=2.4KN/

新浇混凝土对模板的侧压力：本工程采用泵送混凝土，坍落度为140㎜Ks=1.15,外加剂影响系数Kω=1.2，混凝土浇灌速度υ=6m/h,H=1.15,由公式（7.3.1）得：

Pm=4+1500/(T+30)·Ks·Kω·υ1/3

=4+1500/（30+30）×1.15×1.2×1.0×3,√6

=66.69(KN/㎡)

由公式（7.3.2）得：

Pm=25H=25×1.15=28.75(KN/㎡)

取其较小什Pm=28.75（KN）

(2)、梁侧模板的强度验算：设侧模板为四跨连续梁，混凝土板厚100㎜，

1)、将侧压力化为线匀布荷载q,则：

=0.74(KN·m)

侧模截面抵抗矩由下式可得：

Wn=Mmax/∫m=0.74×106/13=56923(mm3)

侧模板的截面尺寸为18×900（㎡）,故侧模板截面实际的抵抗矩为：

W’m=bh2/6=900×182/6=48600(mm3)

即：W’m＜Wn=48600＜56923(mm3)I（不能满足要求），因此需要加厚模板，设侧模板厚为20㎜

再验算其抵抗力矩为：W’m=bh2/6=900×202/6=60000(mm3)

W’m＜Wn=60000＞56923(mm3)I（满足要求）

υmax=KυqlL=0.62×30.19×0.45=8.42(KN)

最大剪应力τmax=1.5υmax/bh=1.5×8.42×103/900×20=0.702(N/mm2)

胶合板剪应力设计值∫υ=1.4N/mm2

即：τmax＜∫υ=1.4N/mm2（满足要求）。

3）、侧模板的挠度验算：

ω=K∫qL4/100EI=0.967×30.19×4504/100×9×103×1/12×900×203

容许挠度〔ω〕=L/400=900/400=2.25mm＞ω=2.22(mm0,故满足要求。

竖楞强度验算：按④+⑤荷载组合

均布q1(2.4+4)×0.45=2.88KN/m,三角形q2=14.4×0.45=6.48KN/m

Mmax=q1L2/8+q2L2/32=2.88×0.452/8+6.48×0.452/32=0.11KN·m(简支)

竖楞I=bh3/12=50×703/12=1.43×106mm4,W=bh2/6=50×702/6=40833mm4

σ=M/w=0.2×106/40833=4.9n/mm2≤11.7N/mm2,,满足强度要求。

不用验算。当梁高度H大于800时必须进行对拉螺栓加固。

底模受力计算简图见下图：

450450450450

qG=(0.65+4.69)×1.2=5.34KN/m,qk=0.5×1.4=0.7KN/m

q=qG+qk=5.34+0.7=6.04KN/m

M=0.107qL2/8=0.107×6.04×0.452/8=0.016kn·m(简支，均布)

胶合板I=bh3/12=300×183/12=145800mm4,w=bh2/6=300×182/6=16200mm4.

σ=M/W=0.016×106/16200=0.99N/㎡≤〔σ〕=11.7N/㎡,满足强度要求。

f=5/384×qGL4/EI

=5/384×5.34×4504/(9000×145800)=0.27mm≤〔f〕=1.8mm,满足挠度要求。

（4）、梁底小楞强度验算：

80×80小楞受力计算简图见右图：ΔΔ

q=6.04×0.45/0.25=10.87KN/m

小楞不用进行挠度验算。900

（5）、梁底楞验算P=3.96KN

80×80mm底楞受力计算简图见右图△△

集中力P=（0.65+4.69+0.5）×0.9/2=2.4KN

I=bh3/12=80×803/12=3.41×106

W=bh2/6=80×802/6=85333mm4

σ=M/W=0.252×106/85333=2.95N/mm2

σ≤[σ]=11.7N/mm2,满足强度要求。

P=（0.65+4.69）×0.90/2=2.4KN

F=5/384×PL3/EI=5/384×2400×12003/(9000×3.41×106)

=0.599mm≤[f]=1200/250=4.8mm,满足桡度要求。

（6）梁的支撑脚手架验算

单支脚步手架允许承载力[T]=40KN

楼板砼及钢筋自重：P2=0.9×0.9×0.1×25.5=2.07KN

模板自重：P3=0.3KN/㎡振动荷载P4=2.0KN/㎡

T=P1+P2+P3+P4=3.74+2.07+0.3+2.0=8.11KN≤40KN,满足承载力要求。

第四章楼板模板及支撑系统验算

楼板模板采用18厚胶合板，规格915×183，支撑模板的小楞50×70枋木，间距450，大楞采用80×80枋木，间距1830，支撑为钢门式架采用单排排列。验算时取一层楼板，板厚100，板底高度5.4

模板结构自重：0.3KN

新浇灌砼及钢筋自重：25.5×0.1=2.5KN

施工人员设备：均布荷载：qb1=2.5Kn/㎡

集中荷载：QD2=2。5KN（验算荷载）

4）振动荷载：水平面模板2。0KN/㎡

1）荷载组合①+②+③+④

①均布活荷载作用下，计算简图如下：

458458458458

q1=(1.2×(0.3+3.32)+1.4×(2.5+2.0))×0.915=9.74KN/m

最大弯矩；M1=9.74×04582/8=0.255KN·mq2

②集中活载作用下，计算简图如下：△△△△△

458458458458

q2=2.5×1.4=3.5KN最大弯矩M2=3.5×0.458/4=0.401KN·m

综合①②计算结果，取Mmax=M2=0.401KN·m

I=bh3/12=915×183/12=444690mm4,W=bh2/6=915×182/6=49410mm3

σ=M/W=0.401×106/49410=8.1N≤[σ]11.7N/mm2,模板满足强度要求。

2）桡度验算：荷载组合①+②

q=1.2×(0.3+3.32)×0.915=3.97KN/m

f=5/384×qL4/EI=5/384×3.97×4584/(9000×444690)

=0.57mm≤[f]=458/250=1.83mm,满足桡求要求。

支樘模板的楞木80×80mm枋木，间距458㎜；底楞采用80×80mm枋木，间距1219mm；

单榀门式钢脚手架布置间距1800mm。

I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,w=bh2/6=80×802/6=85333mm3

q=(1.2×(0.3+3.32)+1.4×(2.5+2.0))×0.458=4.87KN/m

M=4.87×1.2192/8=0.9KN·m,

σ=M/W=0.9×106/85333=10.55N/mm2≤[σ]=11.7N/mm2,,满足强度要求。

F=5/384×qL4/EI=5/384×4.87×12194/(9000×3413333)=4.56mm

F=4.56mm≤[F]=1219/250=4.88mm,满足挠度要求。支撑小楞满足规范要求。

(2)底楞100×100枋木

计算简图如右图：P=2.43KN

I=bh3/12=100×1003/12=8333333mm3，△△

P=1.2×(0.3+3.32)×0.458×1.219=2.43KN

M=5pL/=5×2.43×0.458×1.8/12=1.82KN·m

F=5/384×pL3/Ei=5/384×2280×18003/(9000×8333333)

=2.46mm≤[f]=1800/250=7.2mm,满足挠度要求。

支撑大楞满足规范要求。

1）、单肢脚手架允许承载力验算，[T]=40KN

T=1.2×（0.3+3.32）×1.219×1.8=9.53KN≤[T]=40KN,满足承载力要求。

2）、门式脚步手架搭设要求

本工程采用广东开平市门式钢管脚步手架，管径42mm，配以连接杆上下托及剪刀撑搭设。

以厂房柱为计算实例：柱截面尺寸为400×450㎜，柱高4.m，泵送混凝土温度为30。C，加外加剂

根据F1=0.22retcβ1β2V1/2

已知：Υ=2FN/m3

t0=200/30+15

β1=1β2=1.15

则：F1=0.22×18×200/（30+15）×1.0×1.15×√4.0=40.48KN/m2

F2=24×4.0=96KN/m2

取F=F1=40.48KN/m2

按工跨连续板计算，取1000宽板带，由最不利柱宽60°，得：

Mk=qL2/8=1/8×40.48×0.252=0.32KN.m

f=22.9N/mm2

Mk=22.9×1000×182×1/6=1.29KN.m

Ms=1.2.Mf=1.2×0.66=0.79KN.m

则：Mk>Ms满足要求。

按3跨连续梁计算，取计算宽度300，由

L=800mm,q=59×0.3=17.7KN/m

得：Mk=qe2/10=1/10×17.7×0.82=1.13KN.m

已知：b=50mm,h=100mm

=22.9×1/6×5×102=1.91KN.m

Ms=1.2.Mk=1.2×1.13=1.36KN.m

Mk>Ms,满足要求。

按半嵌固计算，e=600mm,T=59×0.3×0.8=14.1KN/m

由：M=Te/8=1/8×14.1×0.6=1.06KN.m

已知：W=5.08cm3

则：Mk=f.w=215×508×103=1.09KN.m>M,满足要

第五章模板安装技术措施

严格按照施工安全操作规程进行施工，未经审批部门同意，任何人不得修改变更方案。安装后必须进行严格的验收签证手续，验收合格后方能进行钢筋安装。

模板没有固定这前不得进行下道工序，严禁利用拉杆支撑攀登上落。支模搭设、拆除和砼浇灌期间，无关人员不得进入该层梁模下，并由安全员在现场监护。

支设单梁模板应设临时工作台，不得站在柱上操作和梁底模上行走。

操作时不准将钉含在口内。

楼面板下班前来不及装钉好，也得把模板铺牢固。

模板拆除前应经技术负责人同意，未经同意不准拆模。并将安全网挂牢后方可进行拆，以防拆模时枋板飞出伤人。

任何人不得在已拆除支架，尚未拆除模板时在下面休息或行走。

拆除建筑物周围模板时下面应设杆拦护并挂设警示牌。

砼浇灌时，施工队必须派安全员负责制观察，视其变形情况通知有关人员进行加固处理或紧急疏散。待排除险情并经有关人员同意方可继续施工。

现场安全施工责任人应在高支模搭设、拆除和浇灌前向作业人员进行安全技术交底。

新疆库尔勒市铁克其乡某土地整理项目施工组织设计中华人民共和国建筑法及相关法律、法规、规范和规定；

采用的主要设计施工规范

一层大梁门式架双体排列支架纵向图1

4.2m600mm×100mm木方

GB／T 32109-2015标准下载二～三层大梁门式架双体排列支架附图2

250×700250×400100

一层主次梁模板支架附图3