施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

图书馆工程梁、板模板专项施工方案

Vmax＝9.237kN

τmax＝2Vmax/A=2×9.237×1000/424＝43.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

某市政道路养护工程施工组织设计方案.docxR＝max[R1,R3]＝1.17kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.17kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×1×1.52/10＝0.04kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.1kN，R2＝17kN，R3＝1.1kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm

λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211

f＝N/(φA)+Mw/W＝17079.92/(0.21×424)+0.04×106/4490＝198.87N/mm2≤[f]＝200N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1500=2935.237mm

λ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211

f＝N/(φA)+Mw/W＝17079.92/(0.21×424)+0.04×106/4490＝198.87N/mm2≤[f]＝200N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝18.47kN≤[N]＝30kN

板模板（扣件式）计算书

B2，标高18.57m

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板长边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.52/8，0.11×0.52/8+3.15×0.5/4]=0.4kN·m

σ＝Mmax/W＝0.4×106/37500＝10.59N/mm2≤[f]＝26N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×5004/(384×9000×281250)＝1mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[L/la]取整＝[5100/1000]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.5＝3.36kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.5＝1.79kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.5＝1.58kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.5＝0.16kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.16×12+0.21×3.15×1＝0.67kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.36×0.052/2，0.16×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.3，0.67，0.16]＝0.67kN·m

σ＝Mmax/W＝0.67×106/40830＝16.51N/mm2≤[f]＝17.82N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.79×1+0.62×1.58×1＝2.06kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.16×1+0.681×3.15＝2.24kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.36×0.05，0.16×0.05+3.15]＝3.16kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.06，2.24，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×70×50)＝1.35N/mm2≤[τ]＝1.9N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.5＝1.66kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.66×10004/(100×9350×1429200)＝0.78mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.66×504/(8×9350×1429200)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝50/400＝0.12mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.5＝2.84kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.5＝1.9kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.5＝0.94kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.5=1.76kN/m

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.9×1+1.223×0.94×1＝3.32kN

按悬臂梁，R1＝q1l=2.84×0.05＝0.14kN

R＝max[Rmax，R1]＝3.32kN;

同理，R'＝2.16kN，R''＝2.16kN

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.76×1＝2.01kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.76×0.05＝0.09kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.01kN;

同理，R'＝1.3kN，R''＝1.3kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.52kN·m

σ＝Mmax/W＝0.52×106/4490＝116.45N/mm2≤[f]＝200N/mm2

Vmax＝4.09kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.09×1000/424＝19.28N/mm2≤[τ]＝115N/mm2

νmax＝0.62mm

νmax＝0.62mm≤[ν]＝2.5mm

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm

λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211

四川工程职业技术学院医务室施工方案Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.14×1×1.52/10＝0.04kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×0.9+0.92×1.4×0.04/0.9＝4.48kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4480.56/(0.21×424)+0.04×106/4490＝58.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.14×1×1.52/10＝0.04kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×0.9+0.92×1.4×0.04/0.9＝4.72kN

Q／GDW 11459-2015 水电站直流系统运行维护导则.pdff＝Nw/(φA)+Mw/W＝4723.56/(0.21×424)+0.04×106/4490＝60.98N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.48kN≤[N]＝30kN