施工组织设计下载简介

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某大楼高大模板工程施工方案（已通过专家论证）

最大挠度υ=0.03mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

永康路步行街水电施工组织设计第一层龙骨挠度V=0.03mm小于0.75mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

第二层龙骨采用双钢管Φ48x3.5；第二层龙骨纵向间距1000mm、计算跨数五跨。

W=10160.00mm3，I=243800.00mm4，A=4.89cm2；

σ=M/W=1295337/10160=127.49N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=127.49N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.534

V=KVP=1.534×3877/1000=5.95kN

τ=3V/(2bh)=3×5.95×1000/(2×2×489.00)=9.12N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=9.12N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.277

υ=KυP’L3/（100EI）=0.277×3877×10003/(100×206000.00×243800)=0.21mm

[υ]=L/400=1000/400=2.50mm

第二层龙骨挠度V=0.21mm＜[υ]=2.50mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

传至每根钢管立柱力的系数=4.228

每根钢管承载NQK1=4.228×3877=16392N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.30×1.00×1=420N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=16392+420=16812N

钢管重量0.0376kN/m，立杆重量=0.0376×8.6=324N

水平拉杆6层，拉杆重量=6×1.30×0.0376=294N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×6=88N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=324+294+88=705N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×705+16812=17658N

L0=h+2a=1.50+2×0.25=2.00m

Φ48钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=200.00÷1.58=126.58<150杆件长细比满足要求

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(附录C)表得:
=0.412

P=N/(
A)=17658÷(0.412×489.00)=87.65N/mm2

钢管承载力87.65N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（2）钢管支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板支承楼板厚=150mm

上部荷载为：F=17.66kN

βh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2Um=4×100=400mm

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=((0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×135)/1000=62.15kN

钢管支承面受冲切承载力62.15kN＞17.66kN,满足要求。

F1=0.22r×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(r=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0)

F2=rH=24×梁高=24×0.90=21.60kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=21.600kN/m2

有效压头高度=F/r=0.90m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

3）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

木模板厚度h=18mm，取竖肋间距L=300mm，计算跨数五跨。

W=bh2/6=800×182/6=43200mm3，I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。

σ=M/W=280627/43200=6.50N/mm2

侧模抗弯强度σ=M/W=6.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

V=KVq，L=0.606×29.70×0.30=5.40kN

τ=3V/（2bh）=3×5.40×1000/(2×18×800)=0.56N/mm2

侧模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度系数Kυ=0.644

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×21×3004/(100×9000.00×388800)=0.31mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

侧模挠度V=0.31mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

穿梁螺栓受力=19.80×1000÷1=19797N；

对拉螺栓φ16,容许拉力[N]=26620N

穿梁螺栓受力19797.3N＜容许拉力26620N,满足要求。

木枋尺寸b=80mm，h=80mm；计算跨度400mm，跨数2跨。

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4，

均布荷载q=37.12×0.30=11N/mm

σ=M/W=222720/85333=2.61

侧肋抗弯强度σ=M/W=2.61N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

V=KVq，L=0.625×11×0.40=2.78kN

τ=3V/（2bh）=3×2.78×1000/(2×80×80)=0.65N/mm2

侧肋抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.65N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=25.92×0.30=8N/mm

挠度系数Kυ=0.521

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.521×8×4004/3072000000000=0.01mm

[υ]=L/400=400/400=1.00mm

侧肋挠度V=0.01mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求

P=N/A=17.66/0.01=1765.81kN/m2

其中P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)；

A－基础底面面积(m2)，A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=17.66kN；

fg－地基承载力设计值(kN/m2)；

=1.0×11440.00=11440.00kN/m2

其中kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m2,因截面长边小于300mm)

fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；

地基承载力P=1765.81＜11440.00kN/m2,满足要求。

（二）梁模板支撑体系计算书

结构板厚100mm,层高9.50m；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm；立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.25m。钢材弹性模量E=206000.00N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00N/㎜2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度板厚系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重25.00kN/m3×1.0×0.10×1.2=3.00kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.10×1.2=0.13kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=6.99kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=3.49kN/m

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数五跨。底模厚度=18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×18.002/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KM·q2L2=0.078×3.49×0.302×106=24514N.mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×PL=0.20×3.50×0.30×106=210000N.mm

M3＋M4=234514N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。

M=234514N.mm=0.23kN.m

σ=M/W=234514/54000=4.34N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=M/W=4.34N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

V=KVq1L=0.606×6.99×0.30×1000=1271N=1.27kN

τ=3V/（2bh）=3×1271/(2×1000×18)=0.11N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.11N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=3.49N/mm

挠度系数Kυ=0.644

υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×3.49×3004/(100×9000.00×486000)=0.04mm

[υ]=300/400=0.75mm

楼板底模挠度V=0.04mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管横向间距1000mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数二跨；

第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=6.99×0.30/1.0=2.10kN/m

σ=M/W=262200/85333=3.07N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=3.07N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

V=KVqL=0.625×2×1.00×1000=1311N=1.31kN

τ=3V/（2bh）=3×1311/(2×80×80)=0.31N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.31N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.49×0.30/1.0=1kN/m=1N/mm,挠度系数Kυ=0.521

最大挠度为υmax=KυqL4/(100EI)=0.521×1×10004/(100×9000×3413333)=0.18mm

[υ]=1000/400=2.50mm

第一层龙骨挠度V=0.18mm＜[υ]=2.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管纵向间距1000.00mm,计算跨数五跨。第二层龙骨采用双钢管A=489mm2；

W=10160mm3,I=243800mm4。

P=1.250×2.10×1.00×1000=2622N

弯矩系数KM=0.334

最大弯矩为Mmax=KMPL=0.334×2622×1000=876010N.mm=0.88kN.m

σ=M/W=876010/10160=86.22N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=86.22N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.534

V=KVP=1.534×2622=4022N=4.02kN

τ=3V/(2bh)=3×4022/(2×2×489)=6.17N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=6.17N/mm2＜125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.277

P=3.49×1.250×1.00×1000=4365N

υ=KυPL3/(100EI)

=0.277×4365×10003/(100×206000.00×243800)=0.12mm

[υ]=1000/400=2.50mm

第二层龙骨挠度V=0.12mm＜2.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

传至每根立柱的力的系数=3.849

每根钢管承载NQK1=3.849×3×1000=10093N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.00×1.00×1×1000=1000N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=10093+1000=11093N

钢管重量0.0384kN/m,立杆重量=9.40×0.0384×1000=361N

水平拉杆7层,拉杆重量=7×(1.00+1.00)×0.0384×1000=538N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=7×14.6=102N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=361+538+102=1001N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×1001+11093=12294N

LO=h＋2a=1.50+2×0.25=2.00m

Φ48钢管的i=1.58cm,λ=LO/i=200.00/1.58=126.58

杆件长细比126.6＜150.0,满足要求。

查表得：
=0.412

P=N/（
A）=12294/(0.412×489.00)=61.02N/mm2

立杆稳定性61.02N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

(2)钢管立杆支承面受冲切承载力验算

βh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2Um=4×100=400mm

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=((0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400.00×130.00)/1000=59.85kN

受冲切承载力59.85kN＞12.29kN,满足要求。

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求:P≤fg

P=N/A=12.29/0.01=1229.38kN/m2

式中P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)；

A－基础底面面积(m2)，A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=12.29kN；

SY／T 7422-2018 石油天然气钻采设备 油基钻井液钻屑处理系统fg－地基承载力设计值(kN/m2)；

fg=kc×fgk=1.0×11440.00=11440.00kN/m2

其中kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m2,因截面长边小于300mm)

fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；

地基承载力P=1229.38kN/m2＜11440.00kN/m2,满足要求。

底模18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm台州市城乡规划管理技术规定(建筑管理)(2018版)（台政办发[2018]58号 台州市人民政府办公室2018年9月29日）.pdf，h=80mm,间距300mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48x3.5，A=489.00mmb=mm，h=mm；钢管横向间距1000mm,钢管纵向间距1000mm,立杆步距1.50m。