施工组织设计下载简介

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某产业园区管理服务中心新建工程模板施工方案

龙骨材料为一条叠放的80×80mm木枋（凡有悬挑处在底部加多一条），搭设在门架立杆上，跨距l=900mm，底模小楞以300mm的间距搭在龙骨上，如图所示：

板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

板底纵向支撑所受荷载P=0.940×0.900+0.907=1.753kN

YD／T 3490-2019标准下载板底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)

板底纵向支撑梁剪力图(kN)

板底纵向支撑梁变形图(mm)

最大弯矩：M=0.421kN.m

最大剪力：V=2.221kN

最大弯矩Mmax=0.421kN.m；

最大应力σ=Mmax/Wn=0.421×106/85333=4.931N/mm2；

方木截面抵抗矩：W=85333mm3

木方抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2；

σ=4.931N/mm2<[f]=13.000N/mm2

截面抗剪强度必须满足:

板底纵向支撑受剪应力计算值T=3×2.221×103/(2×80.000×80.000)=0.520N/mm2；

板底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；

(3)挠度验算（刚度验算时不考虑振动荷载和施工人员及设备荷载）

板底最大挠度ωA=0.035

ωA=0.035﹤1200/250=4.800mm

11.6.4门架稳定性计算

静荷载标准值包括以下内容：

①脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)

每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。

②加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)

剪刀撑采用Φ42×2.5mm钢管，按照2步2跨设置

α=arctg((2×1.95)/(2×1.50))=52.43

每米脚手架高中剪刀撑自重：

水平加固杆采用Φ42×2.5mm钢管，按照2步2跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：

每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：

(4×0.0135+4×0.0145)/1.950=0.057kN/m；

每米高的附件重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.134kN/m；

③梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)

钢筋混凝土梁自重(kN)：

（24.000+1.500）×0.100×1.500×(0.400+1.200)=6.120kN；

模板的自重荷载(kN)：

0.350×1.500×(0.400+1.200)=0.840kN；

经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计NGk3=6.960kN/m；

静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×H+NGk3=(0.514+0.134)×5.400+6.960=10.458kN；

活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

NQ=1.000×1.500×(0.400+1.200)=2.400kN；

（3）立杆的稳定性计算:

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)

经计算得到，N=15.910kN。

又Nd=59.106kN

N=15.910kN

（1）面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；

面板的最大弯距：M=0.125×27.021×260×260=1.83×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.83×105/2.70×104=6.765N/mm2；

σ=6.765N/mm2<[σ]=13.000N/mm2

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.625×27.021×260.0=4390.864N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×4390.864/(2×500×18.0)=0.732N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

τ=0.732N/mm2<[fv]=1.500N/mm2

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4；

面板最大容许挠度:[ω]=260.0/250=1.040mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.521×23.85×260.04/(100×9000.0×2.43×105)=0.260mm；

ω=0.260mm<[ω]=1.040mm

11.7.2竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80×80×80/6=85.33cm3；

I=80×80×80×80/12=341.33cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.24×0.90=12.365kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24×0.90=0.605kN/m；

q=(12.365+0.605)/2=6.485kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×6.485×500.0×500.0=1.62×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.62×105/8.53×104=1.900N/mm2；

σ=1.900N/mm2<[σ]=11.000N/mm2

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.24×0.90=12.365kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24×0.90=0.605kN/m；

q=(12.365+0.605)/2=6.485kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×6.485×500.0=1945.490N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1945.490/(2×80.0×80.0)=0.456N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

τ=0.456N/mm2<[fv]=1.50N/mm2

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=500/250=2.000mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×11.45×500.04/(100×9000.0×3.41×106)=0.158mm；

ω=0.158mm<[ω]=2.000mm

11.7.3B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.240×0.50/2=3.24kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=7.378kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.374kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.149mm；

（1）柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.37kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=79.25N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

σ=79.25N/mm2<[f]=205.000N/mm2

经过计算得到:ω=0.149mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=400.0/250=1.600mm；

ω=0.149mm<[ω]=1.600mm

11.7.4B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.378kN。

N=7.378kN<[N]=12.920kN，

11.7.5H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=107.80cm4；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.260×0.50/2=3.51kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=5.354kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.125kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.051mm；

（1）柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.13kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=26.597N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

σ=26.597N/mm2<[f]=205.000N/mm2

经过计算得到:V=0.051mm；

中山市某路灯改造工程施工组织设计柱箍最大容许挠度:[V]=300.000/250=1.200mm；

V=0.051mm<[V]=1.200mm

11.7.6H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

YS／T 648-2019标准下载对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.354kN。

N=5.354kN<[N]=12.920kN