施工组织设计下载简介

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地下车库模板工程施工方案(含计算书)

面板截面受剪应力计算值:τ=3×2805.375/(2×500×18.0)=0.468/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.468N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

白石岭隧道施工组织设计 4.62.3.3面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

ν=0.521ql4/(100EI)

I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4；

面板最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.521×11.52×300.04/(100×6000.0×2.43×105)=0.333mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.333mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.5mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.150m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6×1=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12×1=416.67cm4；

2.3.4.1抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.300×0.900=7.466kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.000×0.300×0.900=1.512kN/m；

q=7.466+1.512=8.978kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×8.978×500.0×500.0=2.2445×105N·mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.2445×105/8.33×104=2.700N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=2.727N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2.3.4.2抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.300×0.900=7.466kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.000×0.300×0.900=1.512kN/m；

q=7.466+1.512=8.978kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0.6×8.978×500.0=2693.4N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bhn)≤fv

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2693.4/(2×50×100×1)=0.808N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.808N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

2.3.4.3挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

竖楞最大容许挠度:[ν]=500/250=2.0mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×11.22×500.04/(100×9000.0×4.17×106)=0.126mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.126mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

2.3.5B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.99cm3；

I=10.783×2=21.57cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

P=(1.2×23.04×0.9+1.4×4×0.9)×0.300×0.500=4.49kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=7.202kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.225kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.073mm；

2.3.5.1柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=224651.28N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=23.81N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=2.25×108/(1.05×8.99×106)=23.81N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

2.3.5.2柱箍挠度验算

经过计算得到:ν=0.073mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；

柱箍的最大挠度ν=0.073mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求!

2.3.6B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:10.36mm；

对拉螺栓的有效面积:A=84mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.5kN。

对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=12.92kN；

对拉螺栓所受的最大拉力N=12.5kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

三、板模板(扣件钢管高架)计算书

3.1.1模板支架参数

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:1.00；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

楼板的计算厚度(mm):450.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×1.8²/6=43.2cm3；

I=80×1.8³/12=38.88cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.45×0.8+0.35×0.8=9.28kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.8=2.00kN/m；

其中：q=1.2×9.28+1.4×2.00=13.936N/m

最大弯矩M=0.1×13.936×2002=55744·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=55744/43200=1.29N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.29N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=9.28kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×9.28×2004/(100×9500×43.2×104)=0.245mm；

面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8mm；

面板的最大挠度计算值0.245mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!

3.3模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.20×0.45+0.35×0.20=2.32kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.20=0.5kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×2.32+1.4×0.5=3.484kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.484×0.82=0.223kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.223×106/83333.33=2.676N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.676N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×3.484×0.8=1.67kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.67×103/(2×50×100)=0.501N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.501N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=2.32kN/m；

最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.172mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!

3.4木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.101kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.834kN·m；

最大变形Vmax=1.424mm；

最大支座力Qmax=11.003kN；

最大应力σ=833945.625/5080=164.163N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值164.163N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.424mm小于800/150与10mm,满足要求!

3.5扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.003kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

3.6模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×3.15=0.435kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.45×0.8×0.8=7.2kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.859kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.8×0.8=2.88kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=13.462kN；

3.7立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

l0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=13462/（0.53×489）=51.95N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=51.95N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2中建XX局施工组织设计（63P）-.doc，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.000×(1.5+0.1×2)=1.984m；

Lo/i=1983.39/15.8=126；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=13462/（0.417×489）=66.02N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=66.02N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

GB50613-2010 城市配电网规划设计规范以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。