施工组织设计下载简介

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q＝13.16kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×13.16×5004/(100×8415×4166700)＝0.16mm≤500/400=1.25mm

山东某轮胎制造厂钢结构厂房施工组织设计ν2max＝qL4/(8EI)=13.16×2504/(8×8415×4166700)=0.18mm≤250/400=0.62mm

Rmax＝max[1.1×17.61×0.5，0.4×17.61×0.5+17.61×0.25]＝9.68kN

R'max＝max[1.1×13.16×0.5，0.4×13.16×0.5+13.16×0.25]＝7.24kN

对拉螺栓水平向间距(mm)

主梁最大悬挑长度(mm)

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

同前节计算过程，可依次解得：

梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝1.47kN，R2＝4.84kN，R3＝3.5kN，R4＝4.84kN，R5＝1.47kN

(正常使用极限状态)：R'1＝1.1kN，R'2＝3.62kN，R'3＝2.59kN，R'4＝3.62kN，R'5＝1.1kN

梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝1.5kN，R2＝4.84kN，R3＝4.84kN，R4＝1.5kN

(正常使用极限状态)：R'1＝1.12kN，R'2＝3.62kN，R'3＝3.62kN，R'4＝1.12kN

梁左侧弯矩图(kN·m)

梁右侧弯矩图(kN·m)

σ1max＝M1max/W＝0.44×106/4490=98.22N/mm2≤[f]=205N/mm2

σ2max＝M2max/W＝0.34×106/4490=74.75N/mm2≤[f]=205N/mm2

τ1max＝2Vmax/A=2×6.1×1000/424＝28.75N/mm2≤[τ]=120N/mm2

τ2max＝2Vmax/A=2×3.81×1000/424＝17.95N/mm2≤[τ]=120N/mm2

ν1max＝1.04mm≤500/400＝1.25mm

ν2max＝0.19mm≤500/400＝1.25mm

轴向拉力设计值Ntb(kN)

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.57×2＝14.37kN≤Ntb＝17.8kN

梁模板（扣件式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁一侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.16kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.4kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝33.25kN/m

σ＝Mmax/W＝0.05×106/54000＝0.97N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×33.25×116.674/(100×10000×486000)＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝116.67/400＝0.29mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×40.4×0.12+0.45×1.76×0.12＝1.98kN

R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×40.4×0.12+1.2×1.76×0.12＝5.43kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2l=0.4×33.25×0.12＝1.55kN

R2'=R3'=1.1q2l=1.1×33.25×0.12＝4.27kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.46×0.82，0.5×5.46×0.32]＝0.37kN·m

σ＝Mmax/W＝0.37×106/83330＝4.49N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.46×0.8，5.46×0.3]＝2.651kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.651×1000/(2×50×100)＝0.8N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.29×8004/(100×9350×4166700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝4.29×3004/(8×9350×4166700)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.46×0.8，0.393×5.46×0.8+5.46×0.3]＝4.99kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝2.56kN，R4＝3.65kN，R2＝R3＝4.99kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.29×0.8，0.393×4.29×0.8+4.29×0.3]＝3.92kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝2.17kN，R'4＝3.26kN，R'2＝R'3＝3.92kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.584×106/5080＝114.95N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝8.056kN

τmax＝2Vmax/A=2×8.056×1000/489＝32.95N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

R＝R3＝0.58kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

GB／T 18570.2-2009 涂覆涂料前钢材表面处理 表面清洁度的评定试验 第2部分：清理过的表面上氯化物的实验室测定Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.04kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+0.9×1.4×2]×1＝38.18kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.24kN，R2＝14.13kN，R3＝0.56kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝14167.13/(0.67×424)+0.04×106/4490＝59.65N/mm2≤[f]＝205N/mm2

内蒙某职工住宅楼电气安装施工组织设计_secret可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝15.34kN≤[N]＝30kN