施工组织设计下载简介

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最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=2.35×12/8=0.294kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=65.422N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=65.422N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2DB35／T 1111-2019标准下载，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.175+1.5=1.708kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×1.708×10004/(384×2.06×105×107800)=1.002mm；

小横杆的最大挠度1.002mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1=0.033kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1×1.5/3=0.175kN；

活荷载标准值:Q=3×1×1.5/3=1.5kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.5)/2=1.175kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.175×1.5=0.471kN·m；

M=M1max+M2max=0.006+0.471=0.477kN·m

最大应力计算值σ=0.477×106/4490=106.141N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值σ=106.141N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=(0.033+0.175+1.5)/2=0.854kN

ν=1.883×0.854×15003/(100×2.06×105×107800)=2.444mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.051+2.444=2.496mm；

大横杆的最大挠度2.496mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1×2/2=0.033kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1×1.5/2=0.262kN；

活荷载标准值:Q=3×1×1.5/2=2.25kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.033+0.05+0.262)+1.4×2.25=3.565kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m

NG1=[0.1394+(1.00×2/2)×0.033/1.50]×20.00=3.232kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×2×1.5×(1+2.25)/2=1.706kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m

NG3=0.11×2×1.5/2=0.165kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×20=0.15kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.253kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1×1.5×2/2=4.5kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.253+0.85×1.4×4.5=11.659kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.253+1.4×4.5=12.604kN；

六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

第1次卸荷净高度为6m;

第2次卸荷净高度为7m;

a1=arctg[5.000/(1.000+2.000)]=59.036度

a2=arctg[5.000/2.000]=68.199度

第1次卸荷处立杆轴向力为：

P1=P2=1.5×11.659×(6+7)/20=11.367kN；

kx为不均匀系数，取1.5

各吊点位置处内力计算为(kN)：

T1=P1/sina1=11.367/0.857=13.257kN

T2=P2/sina2=11.367/0.928=12.243kN

G1=P1/tana1=11.367/1.667=6.820kN

G2=P2/tana2=11.367/2.500=4.547kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=13.257kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取13.257kN，α=0.82，K=6，得到：

选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×13.257×6.000/0.820)0.5=13.9mm。

吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]

选择吊环的最小直径要为：d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5=(2×13.257×103/50/3.142)0.5=13.0mm。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为13.9mm，必须拉紧至13.257kN，吊环直径为14.0mm。

第2次卸荷钢丝绳最小直径为10.2mm，必须拉紧至7.138kN，吊环直径为10.0mm。

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.39×0.74×1.238=0.25kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.25×1.5×1.52/10=0.1kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=11.659×(7+7)/20=8.161kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=12.604×(7+7)/20=8.823kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=8161.23/(0.265×424)+100446.718/4490=95.006N/mm2；

立杆稳定性计算σ=95.006N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=8822.73/(0.265×424)=78.522N/mm2；

立杆稳定性计算σ=78.522N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝1.238，ω0＝0.39，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×1.238×0.39=0.311kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=3.918kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.918kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=2250/15.9的结果查表得到φ=0.34，l为内排架距离墙的长度；

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=8.918

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=8.918小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体2250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为3300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面积A=30.6cm2。

受脚手架集中荷载P=(1.2×5.253+1.4×4.5)×7/20=4.411kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×30.6×0.0001×78.5=0.288kN/m；

渐近法计算型钢受力(该部分仅供参考)，因为最外层钢丝绳的钢丝绳变形最大，所以受力也最大，将最外层钢丝绳按照变形求出受力。如果同一型钢上还有其他钢丝绳，则其变形较小，依旧看作是铰支座。

1、将钢丝绳看做支点，通过连续梁求出该点的支座反力。

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

钢丝绳作为支座产生的支座反力为：

R2=7.454kN；

2.当把钢丝绳看作支座时，该支座没有位移，此时钢丝绳受力最大，为R[1]=7.454kN，如果将钢丝绳的支座反力看作一个反向作用在型钢上的集中力Tmax，Tmax＝R[1]，在这个集中力作用下，该点没有位移。实际情况下，钢丝绳作为柔性构件，将会使型钢产生变形，该点位移为β0,β0=Tmax×(a2+b2)1/2/E×A=2.362>0，与实际不符。

a为钢丝绳竖向距离，b为外侧钢丝绳水平距离。

下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。通过反复循环，直到型钢的变形αi与细分力Ti作用下产生的变形相同βi，则此时的力Ti即为钢丝绳实际作用在型钢上的力。

令反向力T1=Tmax×0.5，求出型钢变形α1＝22.354mm，钢丝绳使型钢变形β1＝T1×(a2+b2)1/2/E×A＝1.181mm，α1>β1，继续循环。

令反向力T11=Tmax×0.95，求出型钢变形α11＝2.25mm，钢丝绳使型钢变形β11＝T11×(a2+b2)1/2/E×A＝2.243mm，α11＝β11。

此时的力与变形平衡，T11＝7.079kN即为钢丝绳实际作用在型钢上的支座反力。将T11带入连续梁求出型钢实际受力。如图所示：

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R3=4.334kN；

最大弯矩Mmax=2.823kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.823×106/(1.05×185000)+4.087×103/3060=15.869N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值15.869N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

十、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

经过计算得到最大应力σ=2.823×106/(0.58×185000)=26.31N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=26.31小于[f]=215N/mm2,满足要求！

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=8.174kN；

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1850MPa，直径12.5mm。

得到：[Fg]=11.209kN>Ru＝8.174kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=8.174kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(8174×4/(3.142×50×2))1/2=10.2mm；

实际拉环选用直径D=12mm的HPB235的钢筋制作即可。

湖北省装配式建筑工程消耗量定额及基价表.pdf十三、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下

336/(3.142×18×1.43)=4.155mm。

螺栓的轴向拉力N=0.336kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54.683kN，满足要求！

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下

某城镇污水处理厂安装工程施工组织设计.doc混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于112.19kN，大于锚固力N=3.43kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！