施工组织设计下载简介
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某高层住宅楼模板支架搭拆施工方案Vmax=0.6ql0=0.6×15.45×0.4=3.708kN
I=bh3/12=500×203/12=333333mm4
改造工程施工组织设计τmax=Vmaxs/Ib=3708×400/333333×500=0.009N/mm2
≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2(满足要求)
验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载
q=0.5×15.45=7.725kN/m
I=bh3/12=500×203/12=333333(mm4)
w=0.967×(ql4/100EI)
=0.967×(7.725×4004/100×9000×333333)
允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.64mm(满足要求)
作用在柱箍枋木上的线荷载为：
q=0.5×30.9=13.91kN/m
柱箍枋木所受的最大弯矩
Mmax=1/12·ql02=1/12×13.91×0.52=0.29kN·m
枋木的抵抗矩Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2
σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm
=1.3×14=18.20N/mm2(满足要求)
Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48kN
I=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4
S=40×50×20=40000mm3
S为中和轴以上的毛截面面积对中和轴的面积矩。
τmax=Vmax×S/Ib=3480×40000/2.13×106×80=0.82N/mm2
≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2(满足要求)
q=0.85×13.91=11.82kN/m
I=bh3/12=50×803/12=2.13×106(mm4)
w=5ql4/384EI
=5×11.82×6004/384×9000×2.13×106
允许挠度[w]=L/250=600/250=2.4mm>w=1.04mm(满足要求)
〈三〉地上层模板支撑系统设计计算
主梁的模板支架搭设方式均采用双体品字排列法搭设，计算最大梁：梁截面为200mm×1500mm，层高3m,支承梁底模的内楞选用80mm×80mm松木枋，间距为400mm;外楞选用两根80mm×80mm松木枋。
模板的传力体系：楼面荷载及结构自重→底模→内楞木→外楞木→门架顶托→楼地面
选取规格为2000mm×200mm×18mm的梁底模板作为计算单元，按五跨连续梁计算，计算简图如图12。
a、模板自重标准值：5×0.02×0.30=0.030kN/m
b、新浇筑混凝土自重标准值：24×0.20×1.5=7.2kN/m
c、钢筋自重标准值：1.5×0.20×1.5=0.45kN/m
d、振捣混凝土时产生的荷载标准值：2×0.20=0.4kN/m
q=1.2×(0.030+7.2+0.45)+1.4×0.4=9.776kN/m
按结构静力计算用表进行计算，
则：Mma×=0.105ql2=0.105×9776×0.42=164.24N·m
截面惯性矩I=×h3=×203=133333mm4
截面抵抗矩W=×h2=×202=13333mm3
所以σma×=Mma×/W=164.24×103/13333=12.3N/mm2
查《建筑施工手册》，木材的抗弯强度设计值fm=13N/mm2
因为fm=13N/mm2>σma×=12.3N/mm2
查《建筑施工手册》，常用松木的弹性模量E=9000N/mm2
ωma×=0.644×=0.644×=0.135mm
[ω]=l/250=400/250=1.6mm>ωma×=0.135mm
所以挠度验算符合要求。
梁高1500mm，侧模由多块模板拼装而成，立挡间距为400mm，选取规格为2000mm×200mm×18mm的梁侧模板作为计算单元，按五跨连续梁计算。
所以200mm宽侧模承受侧压力为：4×0.2=0.8kN/m
b、新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值：
F==0.22×24××1.0×1.0×
F==24H=24×1.38=33.12kN/m2
以上两者取较小值，F=33.12kN/m2
所以200mm宽侧模承受侧压力为：33.12×0.2=6.624kN/m
q=1.2×6.624+1.4×0.8=9.069kN/m
按结构静力计算用表进行计算，则
Mma×=0.105ql2=0.105×9069×0.42=152.36N·m
截面惯性矩I=×h3=×203=133333mm4
截面抵抗矩W=×h2=×202=13333mm3
所以σma×=Mma×/W=152.36×103/13333=11.4N/mm2
查《建筑施工手册》，木材的抗弯强度设计值fm=13N/mm2
因为fm=13N/mm2>σma×=11.4N/mm2
ωma×=0.644×=0.644×=1.25mm
[ω]=l/250=400/250=1.6mm>ωma×=1.25mm
所以挠度验算符合要求。
梁底内楞选用80mm×80mm枋木，间距为0.4m，支承于内楞的外楞选用80mm×80mm枋木，间距为610mm。
（1）荷载计算（直接计算荷载设计值）
a、模板及支架自重：G1=1.2×(0.5×0.4×1.83)/0.6=0.732kN/m
b、新浇筑钢筋混凝土自重：
G2=1.2×[(24+1.1)×0.4×1.83×0.1]/0.6=3.675kN/m
C、施工人员及施工设备荷载标准值：按《建筑施工手册》规定取2.5kN/m2
所以Q=1.4×2.5×0.4=1.4
q=0.732+3.675+16.63+1.4=22.437kN/m
按《结构静力计算用表》进行计算，得Mma×=0.358kN·m
d、另施工人员及施工设备荷载标准值取集荷载2.5kN再行验算：
所以Q=1.4×2.5=3.5kN
则q=0.732+3.675+16.63=21.037kN/m
按结构静力计算用表进行计算，得Mma×=0.7kN·m
截面惯性矩I=×h3=×803=3413333mm4
截面抵抗矩W=×h2=×802=85333mm3
所以σma×=Mma×/W=700×103/85333=8.2N/mm2
因为σma× ω1ma×=0.677×=0.677×=0.64mm ω2ma×=1.146×=1.146×=0.3mm ωma×=ω1ma×+ω2ma×=0.94mm [ω]=l/250=610/250=2.4mm>ωma×=0.94mm 所以挠度验算符合要求。 支承于内楞的外楞选用两根80mm×80mm枋木坚排，间距为610mm，门架间距为914mm，计算简图如图13。 如图4所示梁底内楞传来最大荷载，P=R=6.3kN 按结构静力计算用表进行计算（如图14），得Mma×=1.7kN·m 截面抵抗矩W=×h2=×1602=341333mm3 所以σ=Mma×/W=1700×103/341333=4.9N/mm2 因为σma× 查《建筑施工手册》，常用松木的弹性模量E=9000N/mm2 =1.466×=0.3mm [ω]=l/250=914/250=3.6mm>0.3mm 5、门式钢管支架的稳定承载验算 如图6所示，外楞木传来最大何载为：N1=17.9kN （2）脚手架自重（计算设置纵横向水平加固杆一例） 每跨距内（914mm），脚手架构（配）件及其重量产生的轴向力为： 0.04×2=0.08 0.035×2=0.07 0.045×2=0.09 0.038×(1.219+0.914)=0.081 0.0145×2=0.029 合计(NGK1+NGK2) 所以作用于一榀门架的轴向力设计值为 N=N1+1.2×(NGK1+NGK2)=24+1.2×0.574=24.689kN 所以门式钢管支架稳定承载能力满足要求。 楼板采用双体排列法搭设，支承梁底模的内楞选用70mm×70mm松木枋，间距为400mm;外楞选用80mm×80mm松木枋。 1、楼板底模搭设方式与梁相同，且截面较少，所以不另计算。 地上层板厚为120㎜,板底内楞选用60mm×80mm枋木，间距为0.5m，支承于内楞的外楞选用80mm×80mm枋木，间距为1219mm，计算简图如图15。 （1）荷载计算（直接计算荷载设计值） a、模板及支架自重：G1=1.2×0.5×0.5=0.3kN/m b、新浇筑钢筋混凝土自重： G2=1.2×[(24+1.1)×0.5×0.12]=1.807kN/m c、施工人员及施工设备荷载标准值取均布荷载2.5kN行验算： Q=1.4×2.5×0.5=1.75kN 所以q=0.3+1.807+1.75=3.857kN/m 按结构静力计算用表进行计算，得Mma×=0.694kN·m 截面惯性矩I=×h3=×803=2560000mm4 截面抵抗矩W=×h2=×802=64000mm3 所以σ=Mma×/W=694×103/64000=10.8N/mm2 因为σma× 查《建筑施工手册》，常用松木的弹性模量E=9000N/mm2 [ω]=l/250=1219/250=4.9mm>4.5mm 该工程框架，首层柱净高2.9m，取最多相同截面的500mm×500mm柱来计算。采用杉木板支模，板材厚度为20mm，搁栅枋木截面50mm×50mm，间距为400mm;柱箍仿木截面50×80mm，间距为500mm。混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2m。混凝土堆密度25kN/m3，杉木自重４～6kN/m3。 混凝土对侧面模板的最大压力： 当H≥RP=γ·R=25×0.75=18.75（kN/m2） 式中P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）。 γ——混凝土堆密度（kN/m3）。 R——插入式振动器的作用半径(m)，一般取R=0.75m。 H——混凝土浇筑层厚度(m)。 倾倒混凝土产生的水平荷载：查表一取2kN/m2 3、振捣混凝土时产生的侧压力为4kN/m2 总侧压力为：1.2×18.75+1.4×(2+4)=30.9kN/m2 柱模板的线荷载为：q=0.5×30.9=15.45kN/m 已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。 模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm 模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算) 模板的抵抗矩Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2 σm=Mmax/Wn=0.27×106/33333=8.1N/mm2<1.3fm =1.3×14=18.20N/mm2(满足要求) 2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmaxs/Ib≤1.3fv 式中：s——进似采用螺栓或螺钉的间距(mm) I——截面惯性矩(mm4) b——截面宽度(mm) Vmax=0.6ql0=0.6×18.54×0.4=4.45kN I=bh3/12=500×203/12=333333mm4 τmax=Vmaxs/Ib=4450×400/333333×500=0.01N/mm2 ≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2(满足要求) 验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载 q=0.5×18.75=9.4kN/m I=bh3/12=500×203/12=333333(mm4) w=0.967×(ql4/100EI) =0.967×(9.4×4004/100×9000×333333) 允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.78mm(满足要求) 作用在柱箍枋木上的线荷载为： q=0.5×30.9=13.91kN/m 柱箍枋木所受的最大弯矩 Mmax=1/12·ql02=1/12×13.91×0.52=0.29kN·m 枋木的抵抗矩Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2 σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm =1.3×14=18.20N/mm2(满足要求) Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48kN I=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4 S=40×50×20=40000mm3 S为中和轴以上的毛截面面积对中和轴的面积矩。 底商住宅楼工程冬季施工方案τmax=Vmax×S/Ib=3480×40000/2.13×106×80=0.82N/mm2 ≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2(满足要求) q=0.85×13.91=11.82kN/m I=bh3/12=50×803/12=2.13×106(mm4) w=5ql4/384EI GB／T 51397-2019标准下载=5×11.82×5004/384×9000×2.13×106 允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=1.04mm(满足要求)