施工组织设计下载简介

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E面板弹性模量E=10000(N/mm2)

I面板截面惯性矩I=27cm4

经计算得到:v=0.521×36.72×(0.25×1000)^4÷(100×10000×27×10000)+0.192×5.2×(0.25×1000)^4÷(100×10000×27×10000)=0.29(mm)

面板最大允许挠度值:[v]=0.25×1000÷250=1(mm).

GB／T 38854-2020 智能工厂 生产过程控制数据传输协议面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求!

八、梁底支撑方木的计算

作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,支撑方木按照均布荷载作用下的连续梁计算.

混凝土自重荷载:N1=24×(1800÷1000)×0.25=10.8(kN/m)

钢筋自重荷载:N2=1.5×(1800÷1000)×0.25=0.675(kN/m)

模板自重荷载:N3=0.3×0.25=0.075(kN/m)

施工荷载标准值:N4=2.5×0.25=0.625(kN/m)

振捣荷载:N5=4×0.25=1(kN)

方木静荷载计算值:q1=1.2×(10.8+0.675+0.075)=13.86(kN/m)

方木活荷载计算值:q2=1.4×(0.625+1)=2.28(kN/m)

其中:l立杆的横距;取l=0.8(m)

其中:W截面抵抗矩W=83.33cm3

经计算得到:f=1.06×1000÷83.33=12.72(N/mm2)

方木强度设计值;[f]=15(N/mm2)

方木强度计算值小于方木强度设计值;故满足要求!

方木最大剪力的计算公式如下:

其中:l立杆横距;取l=0.8(m)

其中:h梁底支撑方木高度;取h=100(mm)

b梁底支撑方木宽度;取b=50(mm)

经计算得到:T=3×7.78×1000÷(2×50×100)=2.33(N/mm2)

方木抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)

方木抗剪强度设计值大于方木抗剪强度设计值;故不满足要求!

方木静荷载标准值:q1=10.8+0.675+0.075=11.55(kN/m)

方木活荷载标准值:q2=0.625+1=1.62(kN/m)

方木最大挠度计算公式:

其中:l立杆横距;取l=0.8(m)

E方木弹性模量E=10000(N/mm2)

I方木截面惯性矩I=416.67cm4

经计算得到:v=0.677×11.55×(0.8×1000)^4÷(100×10000×416.67×10000)+0.990×1.62×(0.8×1000)^4÷(100×10000×416.67×10000)=0.93(mm)

方木允许挠度:[v]=0.8×1000÷250=3.2(mm).

方木最大挠度计算值小于或等于方木最大允许挠度;故满足要求!

九、梁底支撑钢管的计算

梁底支撑钢管按受集中荷载作用的梁计算

混凝土自重荷载:q1=24×1800÷1000×0.25×0.8=8.64(kN)

钢筋自重荷载:q2=1.5×1800÷1000×0.25×0.8=0.54(kN)

模板自重荷载:q3=0.3×0.25×0.8=0.06(kN)

施工活荷载:q4=2.5×0.25×0.8=0.5(kN)

倾倒混凝土荷载:q5=4×0.25×0.8=0.8(kN)

支撑钢管所受的集中荷载计算值:F=1.2×(8.64+0.54+0.06)+1.4×(0.5+0.8)=12.91(kN)

其中:l=0.3(m);

经计算得到:M=0.188×12.91×0.3=0.73(kN.m)

其中:W钢管截面抵抗矩;W=5.08(cm3)

经计算得到:f=0.73×1000÷5.08=143.7(N/mm2)

钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗压强度设计值;故满足要求!

支撑钢管所受的集中荷载标准值:F=8.64+0.54+0.06+0.5+0.8=10.54(kN)

最大挠度计算公式如下:

其中:l跨度l=l*1000/2=300m

E梁底支撑钢管弹性模量E=206000(N/mm2)

I梁底支撑钢管截面惯性矩I=12.19cm4

经计算得到:v=0.911×10.54×1000×300÷(100×206000×12.19×10000)=0.1mm

允许挠度:[v]=0.6×1000÷250=2.4(mm).

梁底支撑钢筋最大挠度计算值小于或等于梁底支撑钢筋最大允许挠度;故满足要求!

混凝土自重荷载:q1=24×500÷1000×1800÷1000×0.8÷2=8.64(kN)

钢筋自重荷载:q2=1.5×500÷1000×1800÷1000×0.8÷2=0.54(kN)

模板自重荷载:q3=0.3×(500÷1000+2×1800÷1000)×0.8÷2=0.49(kN)

施工活荷载:q4=2.5×500÷1000×0.8÷2=0.5(kN)

倾倒混凝土荷载:q5=4×500÷1000×0.8÷2=0.8(kN)

R=1.2×(8.64+0.54+0.49)+1.4×(0.5+0.8)=13.42(kN)

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

式中:Rc扣件抗滑承载力设计值Rc=12(kN)

R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值.R=13.42(kN)

纵向或横向水平杆传纵立杆的竖向作用力设计值大于扣件抗滑承载力设计值;故不满足要求!

十一、立杆的稳定性计算

混凝土自重荷载:q1=24×500÷1000×1800÷1000×0.8÷2=8.64(kN)

钢筋自重荷载:q2=1.5×500÷1000×1800÷1000×0.8÷2=0.54(kN)

模板自重荷载:q3=0.3×(500÷1000+2×1800÷1000)×0.8÷2=0.49(kN)

施工活荷载:q4=2.5×500÷1000×0.8÷2=0.5(kN)

倾倒混凝土荷载:q5=4×500÷1000×0.8÷2=0.8(kN)

脚手架钢管的自重:q6=0.13×10.2=1.33(kN)

荷载的计算值:N=1.2×(8.64+0.54+0.49+1.33)+1.4×(0.5+0.8)=15.02(kN)

立杆的计算长度lo=1.97(m)

顶撑的回转半径i=1.58(cm)

经过计算:λ=1.97÷1.58=125

2、立杆的稳定性计算公式

其中：立杆的轴心压力设计值；取N=15.02(kN)

立杆净截面面积；取A=4.89(cm2)

φ轴心受压立杆的稳定系数；由长细比λ查表得到；φ=0.423

经计算得到：σ=15.02÷(0.423×4.89)=72.61(N/mm2)

钢管立杆抗压强度计算值[f]=205(N/mm2)

钢管立杆抗压强度计算值小于钢管立杆抗压强度设计值，故满足要求

十七、板模板高支撑架计算书

最大层间支撑为12m,其余在6m左右，故计算12m支撑和6m支撑。

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):12.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):200.00；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.120；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、纵向支撑钢管的计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩w=5.08cm3

截面惯性矩I=12.19cm4

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.250×0.120=0.750kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q12=0.350×0.250=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

q2=(1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m；

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

静荷载：q1=1.2×(q1+q2)=1.2×0.750+1.2×0.088=1.005kN/m；

活荷载：q2=1.4×0.750=1.050kN/m；

最大弯距Mmax=(0.100×1.005+0.117×1.050)×0.9002=0.181kN.M；

最大支座力计算公式如下:

最大支座力N=(1.1×1.005+1.2×1.050)×0.900=2.129kN；

钢管的最大应力计算值σ=M/W=0.181×106/5080.0=35.613N/mm2；

钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；

纵向钢最大应力计算值为35.613N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载q1=q11+q12=0.750+0.088=0.838kN/m；

活荷载q2=0.750kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.838+0.990×0.750)×900.04/(100×2.060×105×121900.0)=3.421mm；

支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):200.00；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.120；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、纵向支撑钢管的计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩w=5.08cm3

截面惯性矩I=12.19cm4

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.300×0.120=0.900kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q12=0.350×0.300=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m；

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

静荷载：q1=1.2×(q1+q2)=1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m；

活荷载：q2=1.4×0.900=1.260kN/m；

最大弯距Mmax=(0.100×1.206+0.117×1.260)×1.0002=0.268kN.M；

最大支座力计算公式如下:

最大支座力N=(1.1×1.206+1.2×1.260)×1.000=2.839kN；

钢管的最大应力计算值σ=M/W=0.268×106/5080.0=52.760N/mm2；

钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；

纵向钢最大应力计算值为52.760N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载q1=q11+q12=0.900+0.105=1.005kN/m；

活荷载q2=0.900kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×1.005+0.990×0.900)×1000.04/(100×2.060×105×121900.0)=6.258mm；

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求！

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.926×1.000+1.260=3.186kN；

最大弯矩Mmax=0.765kN.m；

最大变形Vmax=1.769mm；

最大支座力Qmax=10.408kN；

钢管最大应力σ=0.765×106/5080.000=150.557N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值150.557N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=4.036kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×6.000=0.775kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.900×1.000=0.315kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.1200×1000×1.000=3.00kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.090kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×1.000=2.700kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=10.488kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.800+0.100×2=2.000m；

L0/i=2000.000/15.800=127.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=4090/（0.412×489.000）=20.300N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=20.300N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ JGJ 130-2011）.pdfl0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.800+0.100×2)=2.387m；

Lo/i=2386.590/15.800=151.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.305；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=4090/（0.305×489.000）=27.423N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=27.423N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2城镇道路路面设计规范CJJ169-2012-2，满足要求！